李長喜,王天雷,王 柱,趙 挺,陳惠添
(1.廣東科杰機械自動化有限公司,廣東江門 529030;2.五邑大學信息工程學院,廣東江門 529020)
“3C產(chǎn)品”是計算機(Computer)、通信(Communication)和消費類電子產(chǎn)品(Consumer Electronics)三者結(jié)合,覆蓋面廣,需求量大,品種繁多。通常包括平板電腦、智能手機與手表、電子辭典、智能翻譯器與影音播放器等,其關鍵零部件關鍵零件主要有觸控面板、不銹鋼框架、手表底座與陶瓷表殼等,見圖1。目前,觸控面板模組表層的蓋板玻璃 (也稱cover-lens或cov?er-glass)也逐步應用到高端智能電子產(chǎn)品中。蓋板外廓的磨邊、拋光加工是極為重要的工序之一[1-3]。
圖1 典型的3C產(chǎn)品零件
智能手機、腕表等的觸控面板材質(zhì)大多為康寧玻璃(Corning gorilla glass),具有高耐用度和防刮傷性,能承受強力擠壓和反復觸摸。目前,部分面板材料采用藍寶石玻璃(SAPPHIRE CRYSTAL)材質(zhì)后,其硬度僅次于金剛石達莫氏9級[5],加工難度增加。一般觸控面板玻璃要進行打孔、開槽以及成形后的磨邊等加工[4]。本文主要討論磨邊工藝及其專機設計,磨邊加工方法為:在主軸上裝夾直徑大約為?1.5 mm~?10 mm的陶瓷結(jié)合劑金剛石指形組合刀具(砂刀/砂輪棒),沿面板的加工邊緣或其他位置進行磨削成形。實際加工過程時,工藝參數(shù)控制不好,產(chǎn)品會出現(xiàn)崩裂、崩邊、振紋等品質(zhì)問題,見圖2。
圖2 典型不良品圖
產(chǎn)生不良品情況除材料本身問題外,主要原因可分為:(1)工藝系統(tǒng)設計不合理;(2)工藝參數(shù)選定問題;(3)機床的動態(tài)特性問題。
根據(jù)上述“3C產(chǎn)品”機床加工的工藝特點,本文設計了KJ400專機結(jié)構(gòu)(見圖3)。由于大理石材料具有對溫度不敏感、導熱系數(shù)和熱膨脹系數(shù)較小,內(nèi)阻尼系數(shù)較鋼材大15倍,具有良好的減震性能等優(yōu)點,專機的底座、立柱與橫梁均采用大理石,以期減小振動,提高機床的整體性能等。溜板等其他主件采用HT250鑄鐵。由于工件薄和易脆裂,采用真空吸附夾具,工作臺則采用鋁合金,專機主要參數(shù)見表1。
工藝系統(tǒng)是由機床、刀具、夾具和工件組成,為保證系統(tǒng)能高效、高精完成加工,機床必須具備良好的動態(tài)特性,本文采用有限元方法,對KJ400數(shù)控專機的整機結(jié)構(gòu)動態(tài)特性進行分析。
多自由度系統(tǒng)以某一固有頻率振動時所呈現(xiàn)的振動形態(tài)稱為模態(tài),此時系統(tǒng)各點位移存在一定的比例關系,稱為固有振型。不論何種阻尼情況,機械結(jié)構(gòu)對外力的響應都可以表示成由固有頻率、阻尼比和振型等模態(tài)參數(shù)組成的各階振型模態(tài)的疊加。系統(tǒng)的運動微分方程為:
其中:[M]為質(zhì)量矩陣;[C]為阻尼矩陣;因為剛度矩陣;分別為系統(tǒng)的加速度、速度和位移;{F}為載荷向量。
求解系統(tǒng)的固有頻率和固有振型時,由于結(jié)構(gòu)的阻尼對其模態(tài)頻率及振型的影響很小,可忽略。
系統(tǒng)的自由振動方程可簡化為:
其中:{φ}為位移矢量的幅值;ω為角頻率。
將式(3)代入式((2)得:
式(4)在任何時刻t均成立,除去含t的項得:
由線性代數(shù)方程組有非零解的充分必要條件:
采用Solidworks軟件建立KJ400型專機三維模型,見圖3(a)。
采用有限元分析軟件ANSYS對KJ400數(shù)控專機進行分析,建模步驟如下。
表1 KJ400主要技術(shù)參數(shù)
圖3 KJ400數(shù)控專機
(1)模型的簡化。為了更加清晰地表現(xiàn)機床的整體形變,把軸承,絲杠去掉,將他們的剛度等效到導軌與滑塊的彈簧接觸單元上面,導入實體文件后,定義單元的類型和材料特性參數(shù)。
(2)網(wǎng)格劃分。使用實體單元Solid95對底座、橫梁,立柱,溜板等劃分網(wǎng)格。
(3)結(jié)合面處理。使用Combin14彈簧單元來連接可動的結(jié)合面,螺栓結(jié)合面則采用glue操作來進行部件模型裝配,彈簧剛度則根據(jù)相關數(shù)據(jù)進行計算得到,阻尼系數(shù)采用0.1。研究整機的動態(tài)特性,采用ANSYS網(wǎng)格劃分功能進行網(wǎng)格自動劃分,網(wǎng)格模型如圖1(b)。
(4)材料參數(shù)的確定。底座、立柱與橫梁采用大理石,溜板等其他主件采用HT250鑄鐵,工作臺采用鋁合金,性能參數(shù)見表2。
表2 材料性能參數(shù)
專機底座是由螺栓固定在地面上,模態(tài)分析之前,先施加約束條件。在有限元模型中,把機床的邊界約束簡化為:約束與固定螺栓位置相對應的節(jié)點的各個方向的自由度,即在固定底座與螺栓位置相對應節(jié)點的各個自由度接觸表面加約束[7]。施加約束后的有限元模型如圖3(b)。通過ANSYS軟件仿真,計算得到整機的20階模態(tài),前8階模態(tài)的固有頻率和振型見表3與圖4。
表3 整機前8階固有頻率及振型
整機動態(tài)設計主要目的是提高機床整機剛度,盡可能避免或減少工作時所產(chǎn)生的振動。導致機床振動主要激勵源有:①刀具切削加工時,切削力波動所引起;②伺服進給系統(tǒng)中電機驅(qū)動轉(zhuǎn)矩脈動、滾珠絲桿螺母、滾動導軌滑塊的制造精度和預緊力等問題,導致其在運動過程中產(chǎn)生摩擦力矩波動以及爬形;③電主軸的轉(zhuǎn)子/砂輪系統(tǒng)質(zhì)心偏離其回轉(zhuǎn)中心,在高速旋轉(zhuǎn)時,使電主軸—砂輪系統(tǒng)產(chǎn)生動不平衡引起的振動。
圖4 整機前8階的模態(tài)振型
問題①分析說明:當磨輪/磨棒在足夠銳利的情況下,單個磨粒所產(chǎn)生的激勵頻率遠大于表3中第6階固有頻率,對整機振動不會造成太大影響;問題②分析說明:由于其最大加工速度為10 m/min時,激勵頻率是在166 Hz以下,對加工質(zhì)量有影響,可能導致加工產(chǎn)品出現(xiàn)振紋/楞痕,見圖1(c),但對整機振動影響極??;問題③分析說明:高速電主軸作為激振源,對整機振動的影響是不可避免,如何有效地控制和減小電主軸高速運轉(zhuǎn)時引起的動不平衡問題,減小高速電主軸/砂輪系統(tǒng)的振動是目前研究熱點之一。因此,在設計的KJ400數(shù)控專機時,作者希望機床整機各階固有頻率,能盡量遠離或避開對應電主軸工作所產(chǎn)生的激勵頻率。
根據(jù)用戶長期加工面板玻璃的經(jīng)驗積累,作者不斷試驗和相關參考資料,整理了面向幾種典型產(chǎn)品在不同加工工序/工步時,所對應的電主軸轉(zhuǎn)速分布范圍以及產(chǎn)生激勵的頻率,見表4。對比表3可知,電主軸工作區(qū)域所產(chǎn)生激勵頻率,大于表3中第6階固有頻率,小于后7、8階固有頻率,對KJ400數(shù)控專機整機的振動不會產(chǎn)生較大影響。
根據(jù)表4所列數(shù)據(jù),對比表3整機前8階的固有頻率可知,電主軸工作時所產(chǎn)生激勵頻率均較好地避開了整機固有頻率,其動態(tài)性能滿足加工要求,特別是對面板玻璃類零件加工,見圖5,完全達到了設計要求。筆者對KJ400數(shù)控專機進行了現(xiàn)場測試(見圖6),基本驗證以上分析,本文不作詳細介紹。
表4 典型產(chǎn)品加工時對應主軸轉(zhuǎn)速
圖5 加工的產(chǎn)品
圖6 KJ400數(shù)控專機測試現(xiàn)場
目前,該類專機已經(jīng)批量化生產(chǎn)和銷售,得到終端應用客戶廣泛的好評。對于加工其他3C產(chǎn)品零件可根據(jù)具體情況,可通過適當?shù)母淖冋麢C結(jié)構(gòu),或調(diào)整工藝參數(shù),使工藝系統(tǒng)達到最佳匹配。
本文通過面向“3C產(chǎn)品”的數(shù)控專機設計與分析,得出了如下結(jié)論:
(1)對機床振動激勵源分析表明,電主軸轉(zhuǎn)子系統(tǒng)質(zhì)量中心偏離與其旋轉(zhuǎn)中心,在高速旋轉(zhuǎn)時所產(chǎn)生的離心力是整機振動主要激振源;
(2)整機模態(tài)分析表明,在加工觸控面板時,KJ400數(shù)控專機處于前6階與7階固有頻率之間,其動態(tài)性能較好的滿足加工要求;
(3)對于其他3C產(chǎn)品零件的加工,如工藝參數(shù)與專機不能滿足,可通過改變整機結(jié)構(gòu),或調(diào)整工藝參數(shù)使工藝系統(tǒng)達到最佳匹配。
本文分析結(jié)果,可為產(chǎn)品的進一步改進和新品開發(fā)提供依據(jù)。
參考文獻:
[1]呂明,呂延.觸摸屏的技術(shù)現(xiàn)狀、發(fā)展趨勢及市場前景[J].機床電器,2012(3):4-7.
[2]林麟.ITO Film應用于投射式電容觸控面板的趨勢分析[J].現(xiàn)代顯示,2011(10):22-24.
[3]趙之雯,牛新環(huán),檀柏梅,等.藍寶石襯底材料CMP拋光工藝研究[J].微納電子技術(shù),2006(1):16-19.
[4]王小東,王天雷.基于XC軸聯(lián)動的藍寶石玻璃加工專用機床的研制[J].制造技術(shù)與機床,2015(1):92-95.
[5]沃德,海倫等著,白化同,郭繼忠譯.模態(tài)分析理論與試驗[M].北京:北京理工大學出版社,2001.
[6]廖伯瑜,周新民,尹志宏.現(xiàn)代機械動力學及工程應用[M].北京:機械工業(yè)出版社,2003.
[7]王學林,徐山民,胡于進.機床模態(tài)特性的有限元分析[J].機床與液壓,2005(2):48-49,40.
[8]王天雷,張京玲,王柱.CNC機床伺服進給PMSM性能測試系統(tǒng)及適配性評價[J].組合機床與自動化加工技術(shù),2017(6):70-73.
[9]康獻民,傅衛(wèi)平,王大承.精密滾珠絲杠副摩擦力矩波動的分析與測試[J].中國機械工程,2010,21(4):400-405.
[10]張佐營,宋現(xiàn)春,姜洪奎.精密滾珠絲杠副軸向振動激勵因素的試驗研究[J].振動、測試與診斷,2008,28(1):14-17.
[11]畢果,郭隱彪,鄭茂江.砂輪磨削振動對工件表面形貌特征的影響研[J].機械科學與技術(shù),2013,32(8):1118-1123.
[12]陳長江,郭麗娟,蕭汝峰,等.數(shù)控機床用高速電主軸振動原因分析[J].機械傳動,2005(10):40-41.