王 偉，杜艷艷

(遼寧天陽(yáng)工程技術(shù)咨詢服務(wù)有限公司，遼寧 沈陽(yáng) 1100001)

水電站閘室鋼梁擾動(dòng)變化是影響閘室穩(wěn)定性的主要因素，在水電站閘室工程設(shè)計(jì)中需要對(duì)反復(fù)荷載下的水電站鋼梁擾動(dòng)的變化特征點(diǎn)進(jìn)行分析和計(jì)算。當(dāng)前，國(guó)內(nèi)許多學(xué)者主要采用理論計(jì)算方程對(duì)水電站鋼梁擾動(dòng)的變化特征進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算[1- 6]，但是理論計(jì)算值與實(shí)際值之間的差距分析較少且缺乏系統(tǒng)性，近些年來，物理模型試驗(yàn)的方式用來測(cè)定水工建筑物鋼梁穩(wěn)定性的特征變化[7- 9]，試驗(yàn)結(jié)果被用來同理論計(jì)算值進(jìn)行對(duì)比，這種方式可以有效解決理論計(jì)算值帶來的誤差，從而對(duì)理論計(jì)算方程進(jìn)行相應(yīng)的調(diào)整和修改。為此本文以某設(shè)計(jì)水電站閘室為分析實(shí)例，結(jié)合物理模型試驗(yàn)的方式分析反復(fù)荷載下水電站閘室鋼梁擾動(dòng)的特征點(diǎn)變化。研究成果對(duì)于水電站閘室鋼梁穩(wěn)定性設(shè)計(jì)提供參考。

1 閘室鋼梁擾動(dòng)特征點(diǎn)理論計(jì)算方程

反復(fù)荷載下水電站閘室鋼梁擾動(dòng)需要對(duì)以下幾個(gè)特征點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算，首先需要對(duì)鋼梁梁擾屈服度進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算方程為：

(1)

式中，My—單位長(zhǎng)度下鋼體柱面彎矩受力，kPa;H0—鋼體柱面受到的橫向荷載到底部根柱的距離，m。

鋼體屈服度計(jì)算時(shí)，需要對(duì)其變形位移進(jìn)行確定，計(jì)算方程為：

Δy，M=Δfy+Δsy+Δvy

(2)

式中，Δfy、Δsy、Δvy—不同受力程度下的屈服變形量，mm。

鋼梁擾動(dòng)屈服時(shí)的變形量計(jì)算方程為：

(3)

式中，Φy—鋼梁擾動(dòng)屈服變形率。

鋼梁梁擾滑動(dòng)變形位移計(jì)算方程為：

(4)

式中，db—鋼梁擾動(dòng)變動(dòng)直徑，mm；fy—屈服滑動(dòng)變形程度；σ—鋼體之間的截面應(yīng)力，kPa；fc—鋼體之間的軸心間距的抗荷載強(qiáng)度，kPa。

計(jì)水閘的鋼體彈性變形量的計(jì)算方程為：

(5)

式中，Ag—鋼體截面的面積，cm2；G—鋼體剪切的彈性模量。My同方程(1)中變量含義。

此外還需要對(duì)設(shè)計(jì)水閘閘室鋼體擾動(dòng)的荷載峰值點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算方程為：

(6)

式中，Tmax—鋼體剪切面受到的最大荷載，kPa；n—鋼體軸向壓縮系數(shù)；λ—剪切程度比例系數(shù)；ρsh—設(shè)計(jì)水閘閘室鋼體捆扎比例；其他變量同上述方程中的變量含義。

設(shè)計(jì)水閘閘室鋼梁擾動(dòng)的剪切度破壞特征點(diǎn)的計(jì)算方程為：

(7)

式中各變量均同上述方程中的變量含義。

2 反復(fù)荷載下水電站閘室鋼梁擾動(dòng)的物理模型試驗(yàn)分析

2.1 試驗(yàn)鋼梁基本特征值

本文以遼寧中部某設(shè)計(jì)水電站閘室為研究工程實(shí)例，并將該設(shè)計(jì)閘室鋼梁分組6個(gè)試驗(yàn)組件，各組件的基本特征值和主要的性能指標(biāo)見表1和表2。結(jié)合各個(gè)組件鋼梁基本特征值和性能指標(biāo)參數(shù)，對(duì)反復(fù)荷載下各個(gè)組件的鋼梁擾動(dòng)特征點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)分析。

表1 試驗(yàn)鋼梁基本特征值

表2 試驗(yàn)鋼梁的主要性能指標(biāo) 單位：kPa

2.2 試驗(yàn)鋼梁基本特征值試驗(yàn)值與計(jì)算值結(jié)果對(duì)比

為對(duì)比分析設(shè)計(jì)鋼梁擾動(dòng)特征試驗(yàn)值與理論計(jì)算值之間的差異，分別對(duì)各個(gè)組件的屈服彎矩和極限彎矩進(jìn)行了試驗(yàn)測(cè)定和理論計(jì)算，對(duì)比結(jié)果見表3。

表3 不同組件設(shè)計(jì)水閘閘室鋼梁擾動(dòng)試驗(yàn)值與理論計(jì)算值對(duì)比 單位：kN·m

注：My表示為試驗(yàn)測(cè)定屈服彎矩；Mu表示為試驗(yàn)測(cè)定極限彎矩；My*和Mu*表示為理論計(jì)算值。

從表3中可以看出，試驗(yàn)測(cè)定的屈服和極限彎矩和理論計(jì)算值之間的對(duì)比率在0.935～1.044之間，理論計(jì)算值和試驗(yàn)測(cè)定值的吻合度較高?？梢姡碚撚?jì)算方程在設(shè)計(jì)水閘屈服彎矩和極限彎矩具有較好的適用性，在水閘工程設(shè)計(jì)時(shí)，可以應(yīng)用鋼梁擾動(dòng)特征點(diǎn)計(jì)算方程來分析和計(jì)算鋼梁擾動(dòng)的特征點(diǎn)。

2.3 反復(fù)加載設(shè)計(jì)水閘閘室鋼梁擾動(dòng)孔隙比試驗(yàn)分析

考慮到設(shè)計(jì)水閘閘室鋼梁擾動(dòng)對(duì)孔隙比的影響，結(jié)合孔隙比試驗(yàn)，分析不同荷載強(qiáng)度下水閘閘室鋼梁動(dòng)對(duì)孔隙比變化程度，試驗(yàn)分析結(jié)果見表4和圖1。

從表4中可以看出，隨著荷載程度的增加，其均勻荷載和反復(fù)荷載下的孔隙比變化幅度逐步增加，這主要是因?yàn)樵诜磸?fù)荷載下設(shè)計(jì)水閘閘室鋼梁擾動(dòng)的梯度變化所致，隨著荷載的增加，設(shè)計(jì)水閘閘室鋼梁擾動(dòng)的梯度變化增加，使得不同荷載程度下，相比于均勻荷載，反復(fù)荷載下設(shè)計(jì)水閘閘室鋼梁孔隙比隨時(shí)間變幅度逐步增大。從圖1中也可看出，當(dāng)荷載從50kPa增加到200kPa，反復(fù)荷載和均勻荷載下的孔隙比都逐漸增加的趨勢(shì)，且反復(fù)荷載下的孔隙比變幅大于均勻荷載下的孔隙比變幅。

2.4 反復(fù)荷載下計(jì)水閘閘室鋼梁擾動(dòng)特征點(diǎn)試驗(yàn)分析

結(jié)合物理模型試驗(yàn)對(duì)各個(gè)組件的反復(fù)荷載下設(shè)計(jì)水閘閘室鋼梁擾動(dòng)的特征點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)分析，分析結(jié)果見表5。

圖1 不同荷載下的水閘室鋼梁擾動(dòng)孔隙比隨時(shí)間變化過程

表5 水閘閘室鋼梁擾動(dòng)特征點(diǎn)試驗(yàn)結(jié)果

從表5中可以看出，隨著反復(fù)荷載程度的增加，鋼梁屈服度和不同方向的剪切位移也逐步增加，但增加幅度較小，這主要是因?yàn)殡S著設(shè)計(jì)水閘閘室鋼梁反復(fù)荷載的增加，不同試驗(yàn)組件下各鋼梁擾動(dòng)的特征點(diǎn)變動(dòng)范圍較為一致，反復(fù)加載下各組件的擾動(dòng)效應(yīng)有所弱化，使得隨著荷載程度的增加，其鋼梁擾動(dòng)變化影響較小。

2.5 反復(fù)荷載下設(shè)計(jì)水閘閘室鋼梁擾動(dòng)抗剪破壞試驗(yàn)分析

結(jié)合抗剪破壞試驗(yàn)，分析了反復(fù)荷載下設(shè)計(jì)水閘閘室鋼梁擾動(dòng)的抗剪破壞試驗(yàn)，試驗(yàn)分析結(jié)果見表6。

表6 反復(fù)荷載下設(shè)計(jì)水閘閘室鋼梁擾動(dòng)抗剪破壞試驗(yàn)結(jié)果

從表6中可以看出，設(shè)計(jì)水閘鋼梁擾動(dòng)循環(huán)次數(shù)增加，鋼梁擾動(dòng)受損影響逐漸變小，這表明隨著反復(fù)荷載次數(shù)的增加，在不同荷載強(qiáng)度下，鋼梁擾動(dòng)破壞效應(yīng)有所弱化。鋼梁反復(fù)荷載程度越大，設(shè)計(jì)水閘鋼梁擾動(dòng)破壞效應(yīng)弱化越為明顯。

3 結(jié)論

本文結(jié)合物理模型試驗(yàn)分析反復(fù)荷載下水電站水閘閘室擾動(dòng)特征點(diǎn)的變化，試驗(yàn)分析取得以下結(jié)論：

(1)不同反復(fù)荷載強(qiáng)度對(duì)鋼梁擾動(dòng)變化影響較為明顯，相比于均勻荷載，反復(fù)荷載下鋼體擾動(dòng)變化的抗剪破壞程度有所弱化。

(2)鋼梁擾動(dòng)的的理論計(jì)算值與試驗(yàn)測(cè)定值較為吻合，可在工程設(shè)計(jì)時(shí)結(jié)合理論計(jì)算方程對(duì)設(shè)計(jì)水閘閘室鋼梁擾動(dòng)的特征點(diǎn)進(jìn)行分析和計(jì)算。

(3)反復(fù)荷載下，隨著荷載強(qiáng)度增加，設(shè)計(jì)水閘閘室鋼梁擾動(dòng)孔隙比變幅逐步增加，工程設(shè)計(jì)中應(yīng)合理設(shè)置反復(fù)荷載強(qiáng)度，減小水閘閘室的鋼梁孔隙比。

[1] 蔣連接, 袁迎曙. 反復(fù)荷載下銹蝕鋼筋混凝土壓彎構(gòu)件剛度退化的試驗(yàn)研究[J]. 混凝土, 2011(05): 3- 6.

[2] 馬飛, 馬兆會(huì), 李永春. 基于ANSYS的孟家閘閘室穩(wěn)定有限元分析[J]. 水利規(guī)劃與設(shè)計(jì), 2013(11): 54- 55.

[3] 鄒離湘. 反復(fù)荷載下鋼筋混凝土本構(gòu)關(guān)系研究[J]. 深圳大學(xué)學(xué)報(bào), 1996(Z2): 7- 11.

[4] 吳昊. 超長(zhǎng)閘室底板設(shè)計(jì)與施工[J]. 水利規(guī)劃與設(shè)計(jì), 2013(08): 68- 70.

[5] 聶繼昌. 水中臨時(shí)支墩拖拉架設(shè)鋼桁梁施工控制技術(shù)[J]. 交通世界(建養(yǎng)·機(jī)械), 2013(01): 194- 195.

[6] 高興和, 嚴(yán)棟興, 呂犇. 透水軟基上大跨度閘室結(jié)構(gòu)選型——走馬塘江邊樞紐船閘閘室大跨度結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)探討[J]. 水利規(guī)劃與設(shè)計(jì), 2012(02): 56- 60.

[7] 祝廷尉, 胡新麗, 徐聰, 等. 嵌巖樁抗滑特性的物理模型試驗(yàn)研究[J]. 巖土力學(xué), 2014(S1): 165- 172.

[8] 殷坤龍, 劉藝梁, 汪洋, 等. 三峽水庫(kù)庫(kù)岸滑坡涌浪物理模型試驗(yàn)[J]. 地球科學(xué)(中國(guó)地質(zhì)大學(xué)學(xué)報(bào)), 2012(05): 1067- 1074.

[9] 黃達(dá), 黃潤(rùn)秋. 卸荷條件下裂隙巖體變形破壞及裂紋擴(kuò)展演化的物理模型試驗(yàn)[J]. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào), 2010(03): 502- 512.