王雅珍，石 佳，祖立武，岳成娥，徐晨曦，董少波

(1.齊齊哈爾大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，黑龍江 齊齊哈爾 161006；2. 齊齊哈爾大學(xué)化學(xué)與化學(xué)工程學(xué)院，黑龍江 齊齊哈爾 161006)

0 前言

PP具有優(yōu)異的綜合性能，應(yīng)用廣泛，但是其結(jié)構(gòu)中叔碳原子的存在使PP易受光、氧等影響而發(fā)生老化，從何使其制品的性能下降，影響其使用壽命。目前PP光穩(wěn)定劑主要有受阻酚型、硫脂類和紫外屏蔽劑等?？紤]到我國每年大量的聚丙烯腈纖維織物，而這類廢料解聚非常困難，不能自然降解，容易造成環(huán)境污染。本著資源循環(huán)，可持續(xù)發(fā)展的發(fā)展理念，本文利用聚丙烯腈抗紫外的作用制備了PP用大分子紫外屏蔽 - 吸收類型的光穩(wěn)定劑(HWPAN-g-TiO2)，并利用其與現(xiàn)通用的幾種光穩(wěn)定劑制備了幾種耐候型PP，并對(duì)其在PP老化過程中的影響進(jìn)行了對(duì)比探究。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 主要原料

PP粉料 - 225，PPH-XD-075，工業(yè)級(jí)，山東凱里化工股份有限公司；

廢舊聚丙烯腈纖維織物，市場回收；

納米TiO2，VK-T80，宣城晶瑞新材料有限公司；

KH-550改性納米TiO2，VK-T00s，宣城晶瑞新材料有限公司；

硫氰酸鈉(NaSCN)，分析純，沈陽市華東試劑廠；

N,N二甲基甲酰胺(DMF)、濃硫酸、濃鹽酸，分析純，天津市凱通化學(xué)試劑有限公司；

去離子水，自制；

受阻酚類光穩(wěn)定劑，MD-1024，天津利安隆新材料股份有限公司；

受阻酚類光穩(wěn)定劑，MD-3114，天津利安隆新材料股份有限公司。

1.2 主要設(shè)備及儀器

傅里葉變換紅外光譜儀(FTIR)，Spectrum One，美國Perkin Elmer公司；

冷凍干燥機(jī)，LGJ-10D，北京四環(huán)科學(xué)儀器廠有限公司；

高速混合機(jī)，GRH-10，阜新市熱源設(shè)備廠；

雙螺桿擠出機(jī)，SHJ-20B，南京杰恩特機(jī)電有限公司；

注塑機(jī)，JG-SZ900，山東通佳機(jī)械有限公司；

計(jì)算機(jī)控制高低溫萬能試驗(yàn)機(jī)，WSM-20KN，長春智能儀器設(shè)備有限公司；

沖擊試驗(yàn)機(jī)，JJ-20，長春智能儀器設(shè)備有限公司；

紫外加速老化試驗(yàn)機(jī)，QUV/spray，美國Q-Lab公司；

動(dòng)態(tài)流變儀，DHR2，美國TA 公司。

1.3 樣品制備

大分子紫外屏蔽 - 吸收類型光穩(wěn)定劑HWPAN-g-TiO2的制備：按文獻(xiàn)[1]制備HWPAN-g-TiO2，利用回收的廢舊腈綸織物水解后與表面改性的TiO2接枝，制備HWPAN-g-TiO2；

復(fù)合材料的制備：用高速混合機(jī)分別將受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-1024、受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-3114和HWPAN-g-TiO23種光穩(wěn)定劑按100∶0、94∶6、92∶8的比例單獨(dú)添加在PP中，利用高混機(jī)混合均勻，用雙螺桿擠出機(jī)熔融擠出、造粒，擠出機(jī)機(jī)筒各區(qū)溫度依次為180、185、190、195、200、190 ℃，螺桿轉(zhuǎn)速為40 r/min；再采用注塑機(jī)對(duì)所得粒料進(jìn)行注射成型制備標(biāo)準(zhǔn)試樣樣條，拉伸試樣樣條標(biāo)準(zhǔn)為GB/T 1040.1—2006、沖擊試樣樣條標(biāo)準(zhǔn)為GB/T 1043—2008，V 形缺口；注塑機(jī)機(jī)筒各區(qū)溫度依次為190、195、195、195 ℃。

1.4 性能測試與結(jié)構(gòu)表征

人工加速老化測試按照ASTM G53-88進(jìn)行，黑板溫度為70 ℃，紫外線輻射強(qiáng)度為0.89 W/m2；

羰基指數(shù)：采用FTIR測定PP的紅外光譜，測試范圍為4 000～450 cm-1，光譜分辨率為4 cm-1，利用吳天明等[2-3]報(bào)道的面積法計(jì)算薄膜試樣的羰基指數(shù)CI(CI=A1715/A2020,利用origin軟件進(jìn)行積分計(jì)算)；

流變性能測試：溫度為190 ℃，應(yīng)變控制為2 %，頻率掃描范圍為0.1～500 rad/s，對(duì)老化前后的復(fù)合材料進(jìn)行頻率掃描；

力學(xué)性能測試：拉伸強(qiáng)度按照GB/T 1040.1—2006進(jìn)行測試，拉伸速率為20 mm/min；沖擊強(qiáng)度按照GB/T 1043—2008進(jìn)行測試，V 形缺口，沖擊能量為1 J。

2 結(jié)果與討論

2.1 羰基指數(shù)2.1.1 羰基數(shù)量變化

對(duì)復(fù)合材料進(jìn)行FTIR測試，其中1 850～1 586 cm-1范圍內(nèi)為羰基的吸收峰。如圖1所示為PP及其復(fù)合材料在不同時(shí)間的FTIR曲線，從圖中可以看出，在老化初期PP并沒有羰基被檢測到，但是隨著老化時(shí)間的延長羰基的峰高在增加，聚合物碳鏈的[4]降解，可產(chǎn)生醛類、酮類、酸類、酯類和過氧化物類等不同程度的羰基吸收峰。是由于PP老化降解反應(yīng)是自由基機(jī)理，發(fā)生老化過程中會(huì)產(chǎn)生羰基?？梢悦黠@的看出PP/HWPAN-g-TiO2的羰基數(shù)量變化更小。羰基數(shù)量變化小說明PP/HWPAN-g-TiO2產(chǎn)生羰基的速度較慢，也就是說明提高了PP的穩(wěn)定性。

老化時(shí)間/h：1—0 2—168 3—336 4—504 5—672 6—840 7—1 008(a)純PP (b)PP/MD-1024 (c)PP/HWPAN-g-TiO2圖1 復(fù)合材料的羰基變化與老化時(shí)間的關(guān)系Fig.1 The relationship between carbonyl change and age time in the composites

2.1.2 羰基指數(shù)

根據(jù)Ojeda等[5]112的研究,在PP降解的過程中羰基數(shù)量增多，說明發(fā)生了降解反應(yīng)，增長的速度越快也就說明了降解的速度越快。本文根據(jù)吳天明等采用面積定量的計(jì)算方法，即取1 850～1 586 cm-1段羰基譜圖求積，再扣除基線下的空白部分，用這個(gè)數(shù)值來表示羰基的總量。其與2 722 cm-1處吸收峰(該吸收峰不隨著老化降解而發(fā)生變化)求積的比值為CI。此處用CI表征PP老化降解的反應(yīng)的速度。

CI變化如圖2所示，PP的CI呈曲折上升趨勢。是由于老化過程中不斷產(chǎn)生過氧自由基，不斷終止最終呈現(xiàn)上升趨勢。通過對(duì)比CI可以看出改性復(fù)合材料的CI上升趨勢較慢，說明老化得到了減緩。老化初期受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-1024 和MD-3114的CI增長迅速，是因?yàn)槭茏璺宇愋偷墓夥€(wěn)定劑直接與自由基結(jié)合以至于延緩老化反應(yīng)的進(jìn)行，而并不能減緩羰基的產(chǎn)生，在后期則是HWPAN-g-TiO2紫外屏蔽劑效果更好，可有效延長PP的使用壽命。在圖中可以明顯的看到人工加速老化500 h出現(xiàn)CI下降，是因?yàn)轸驶捎诖蠓肿渔滈_始斷裂被消耗，從力學(xué)性能曲線上也可以證明這一點(diǎn)，由于大分子鏈開始斷裂，導(dǎo)致力學(xué)性能急劇下降，羰基在老化反應(yīng)中被消耗，然后又生成新的羰基，所以此處出現(xiàn)拐點(diǎn)。

■—純PP ●—PP/6 %1024 ▲—PP/8 %1024▼—PP/6 %3114 ◆—PP/8 %3114?—PP/6 %HWPAN-g-TiO2 ?—PP/8 %HWPAN-g-TiO2圖2 幾種復(fù)合材料的羰基指數(shù)和老化時(shí)間的關(guān)系Fig.2 The relationship between carbonyl index andaging time of several composites

所以，從CI上來看，具有減緩羰基增長的功能，PP/HWPAN-g-TiO2羰基增長緩慢，效果明顯。

2.2 流變性能2.2.1 儲(chǔ)能模量和損耗模量分析

首先在PP及復(fù)合材料老化過程中，儲(chǔ)能模量和損耗模量的變化如圖3所示，在純PP老化過程中，儲(chǔ)能模量和損耗模量的變化如圖3(a)所示，其中在PP的老化過程中，儲(chǔ)能模量和損耗模量均是隨時(shí)間下降，而在復(fù)合材料的老化過程中，出現(xiàn)了先升高后降低的情況，說明HWPAN-g-TiO2對(duì)PP的老化過程產(chǎn)生了影響，通過限制聚合物鏈的運(yùn)動(dòng)從而提高了儲(chǔ)能模量和損耗模量。而MD-1024對(duì)PP則沒有此影響，因?yàn)槠涫切》肿庸夥€(wěn)定劑，不能起到限制聚合物鏈運(yùn)動(dòng)的效果，不足以達(dá)到纏結(jié)，也沒有官能團(tuán)可以發(fā)生交聯(lián)。從圖3(a)中可以面明顯的看出純PP在老化的初期變化十分顯著，而MD-1024的加入使老化反應(yīng)在初期得到了減緩，但模量依舊下降，而HWPAN-g-TiO2的加入使模量上升。

1—PP-0 2—PP-168 3—PP-336 4—PP-504 5—PP-672 6—PP-8407—PP/HWPAN-g-TiO2復(fù)合材料-0 8—PP/HWPAN-g-TiO2復(fù)合材料-168 9—PP/HWPAN-g-TiO2復(fù)合材料-33610—PP/HWPAN-g-TiO2復(fù)合材料-504 11—PP/HWPAN-g-TiO2復(fù)合材料-840 12—PP/6 %1024-013—PP/6 %1024-336 14—PP/6 %1024-672 15—PP/6 %1024-1176(a)PP，儲(chǔ)能模量 (b)PP，損耗模量 (c)PP/HWPAN-g-TiO2復(fù)合材料，儲(chǔ)能模量 (d)PP/HWPAN-g-TiO2復(fù)合材料，損耗模量(e)PP/MD-1024復(fù)合材料，儲(chǔ)能模量 (f)PP/MD-1024復(fù)合材料，損耗模量圖3 幾種復(fù)合材料的儲(chǔ)能模量和損耗模量與老化時(shí)間的關(guān)系Fig.3 The relationship between storage modulus, loss modulus and aging time of several composites

根據(jù)[6]PI=Gx/106，其中PI為多分散指數(shù)，由圖3取G′-w曲線與G″-w曲線的交點(diǎn)為Gx，根據(jù)[5]111PI=Gx/106得到各種復(fù)合材料對(duì)應(yīng)的PI值(圖4)。根據(jù)[7]ln(η0w)=14.73-0.237lnPI得到零剪切黏度(η0)。從PI可以看出，在人工加速老化336 h之前PI增大，之后由于PP的相對(duì)分子質(zhì)量過小，以及無法表現(xiàn)出黏彈行為，所以無法得到PI。而通過h0可以看出，2種助劑對(duì)于PP的相對(duì)分子質(zhì)量的延緩下降具有十分明顯的作用。

■—PP ●—PP/光穩(wěn)定劑復(fù)合材料 ▲—PP/1024復(fù)合材料圖4 不同樣品的PI與老化時(shí)間的關(guān)系Fig.4 Relationship between PI and aged timefor different samples

■—PP ●—PP/光穩(wěn)定劑復(fù)合材料 ▲—PP/1024復(fù)合材料圖5 不同樣品的η0與時(shí)間的關(guān)系Fig.5 The relationship between η0 andaged time of different samples

2.2.2 復(fù)數(shù)黏度分析

在PP老化的過程中，復(fù)數(shù)黏度隨時(shí)間的增長變化如圖6所示，η0直接下降，剪切變稀效應(yīng)逐漸消失。PP復(fù)合材料出現(xiàn)了復(fù)數(shù)黏度先升高后降低的趨勢，說明在老化初期，助劑起到了對(duì)聚合物鏈運(yùn)動(dòng)的限制作用，使得η0上升，后隨著老化時(shí)間的延長，相對(duì)分子質(zhì)量降低，復(fù)數(shù)黏度下降。

實(shí)際測得的剪切黏度如圖6所示，從圖中看出，純樣品的復(fù)數(shù)黏度直接下降，而且在初期，降低非常迅速。而改性后的PP不僅下降速度變慢，而且在初期復(fù)數(shù)黏度緩慢上升，說明在老化的初期，HWPAN-g-TiO2使PP發(fā)生了交聯(lián)或者纏結(jié)，增強(qiáng)了PP的力學(xué)性能，并且延長了使用壽命。而傳統(tǒng)受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-1024雖然效果明顯，但并沒有這種增強(qiáng)作用，僅僅是使PP性能下降減緩，并沒有隨老化時(shí)間增強(qiáng)的效果。

1—PP-0 2—PP-168 3—PP-336 4—PP-504 5—PP-672 6—PP-840 7—PP/HWPAN-g-TiO2復(fù)合材料-08—PP/HWPAN-g-TiO2復(fù)合材料-168 9—PP/HWPAN-g-TiO2復(fù)合材料-336 10—PP/HWPAN-g-TiO2復(fù)合材料-50411—PP/HWPAN-g-TiO2復(fù)合材料-840 12—PP/1024-0 13—PP/1024-336 14—PP/1024-672 15—PP/1024-1176(a)PP (b)PP/HWPAN-g-TiO2 (c)PP/MD-1024圖6 幾種材料復(fù)數(shù)黏度和老化時(shí)間的關(guān)系Fig.6 Viscosity of several materials against aging time

2.3 力學(xué)性能分析

2.3.1 拉伸強(qiáng)度

■—PP ●—PP/8 %HWPAN-g-TiO2 ▲—6 %PP/1024▼—PP/8 %1024 ◆—PP/6 %3114 ?—PP/8 %3114圖7 拉伸強(qiáng)度和老化時(shí)間的關(guān)系Fig.7 Relationship between tensile strength and aging time

如圖7所示，明顯看出所有的復(fù)合材料標(biāo)準(zhǔn)試樣的拉伸強(qiáng)度在人工加速老化0、168、336、504、672、840、1 008 h后均高于相同人工加速老化時(shí)間的純PP的拉伸強(qiáng)度。PP/8 %HWPAN-g-TiO2復(fù)合材料略高于受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-1024改性復(fù)合材料，受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-1024改性復(fù)合材料略高于受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-3114改性復(fù)合材料。且受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-1024復(fù)合材料隨著受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-1024的添加量增大強(qiáng)度降低，而受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-3114改性復(fù)合材料隨著受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-3114的添加量增加強(qiáng)度增加。受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-1024改性復(fù)合材料趨勢先降低后增加較明顯，其余也有先降低后增加的趨勢，是由于老化降解反應(yīng)導(dǎo)致強(qiáng)度降低，但是在老化降解反應(yīng)中由于大分子鏈斷裂導(dǎo)致分子鏈的柔性增加，又出現(xiàn)上升趨勢，然后再繼續(xù)下降。PP/8 %HWPAN-g-TiO2共混改性復(fù)合材料出現(xiàn)最低點(diǎn)較早，是因?yàn)槭茏璺宇惞夥€(wěn)定劑MD-1024和受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-3114為受阻酚型電子捕獲劑，延緩了大分子鏈斷裂的時(shí)間，而PP/HWPAN-g-TiO2為大分子紫外屏蔽 - 吸收劑，則不會(huì)在老化過程中被消耗。

2.3.2 沖擊強(qiáng)度

■—PP ●—PP/8 %HWPAN-g-TiO2 ▲—PP/6 %1024▼—PP/8 %1024 ◆—PP/6 %3114 ?—PP/8 %3114圖8 沖擊強(qiáng)度和老化時(shí)間的關(guān)系Fig.8 Relationship between impact strength and aging time

如圖8所示，明顯看出所有的復(fù)合材料標(biāo)準(zhǔn)試樣的沖擊強(qiáng)度在人工加速老化0、168、336、504、672、840、1 008 h后均高于相同人工加速老化時(shí)間的純PP的沖擊強(qiáng)度。可以明顯看出受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-1024沖擊強(qiáng)度高于其他復(fù)合材料，推測是由于MD-1024提高了PP的結(jié)晶度，從而提高了力學(xué)性能。而且隨著添加量的增加相容性下降，導(dǎo)致強(qiáng)度明顯降低。在受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-3114中沒有高分子結(jié)晶所以與PP/HWPAN-g-TiO2改性復(fù)合材料沖擊強(qiáng)度有交叉，但也出現(xiàn)隨著添加量增多而強(qiáng)度下降的趨勢，同樣是由于相容性的問題。在老化500 h左右出現(xiàn)沖擊強(qiáng)度最低值，是由于大分子鏈開始斷裂，導(dǎo)致沖擊強(qiáng)度急劇下降。從拉伸強(qiáng)度曲線中也可以印證了一點(diǎn)，在拉伸曲線中從500 h左右開始回升是由于大分子鏈開始斷裂導(dǎo)致的大分子鏈柔性變好，所以拉伸強(qiáng)度上升。在沖擊強(qiáng)度曲線中同樣的原因?qū)е聸_擊強(qiáng)度急劇下降。

(a)復(fù)合材料老化過程 (b)PP老化過程 (c)復(fù)合材料老化后 (d)PP老化后圖9 PP老化降解過程中的機(jī)理初步推測Fig.9 Mechanism of PP in aging and degradation

現(xiàn)今已大規(guī)模應(yīng)用的受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-1024和受阻酚類光穩(wěn)定劑MD-3114對(duì)PP抗老化有十分明顯的作用，而新型的抗老化劑HWPAN-g-TiO2優(yōu)勢也同樣明顯，隨著老化時(shí)間的延長，抗老化劑對(duì)PP的強(qiáng)度影響越明顯，說明抗老化劑作用明顯，有一定的延長PP使用壽命的效果。

2.4 大分子紫外屏蔽 - 吸收光穩(wěn)定劑提高PP耐老化性能的作用機(jī)理初步探究

根據(jù)高聚物降解反應(yīng)[8]，先是PP產(chǎn)生成羰基，然后形成自由基，發(fā)生斷鏈。但是生成羰基的反應(yīng)和生成自由基的反應(yīng)有重疊，通過羰基指數(shù)可以明顯看出，HWPAN-g-TiO2對(duì)生成羰基的反應(yīng)減緩有十分明顯的作用。而MD-1024對(duì)降解反應(yīng)整體的效果明顯，但是對(duì)生成羰基的反應(yīng)過程幾乎沒有影響[9]。并且由于MD-1024是小分子助劑，在聚合物中相當(dāng)于增塑劑的作用，會(huì)增加聚合物的流動(dòng)性，降低聚合物的性能，而HWPAN-g-TiO2是一種高分子助劑，既是一種助劑增強(qiáng)了PP，也可以看做聚合物合金，作為剛性粒子在聚合物中，增強(qiáng)聚合物的力學(xué)性能。通過流變性能可以明顯看出來，加入小分子助劑使PP的流變性能隨著人工加速老化時(shí)間的延長而變差，但是加入大分子助劑會(huì)使PP的流變性能在老化初期，隨著老化時(shí)間的延長而增強(qiáng)。雖然最終的降解反應(yīng)使性能下降不可避免，但是大分子助劑在初期使流變性能增強(qiáng)是明顯增強(qiáng)PP光穩(wěn)定性的特征。但是聚合物的力學(xué)性能決定因素很多，接下來對(duì)復(fù)合材料力學(xué)性能的研究將以結(jié)晶動(dòng)力學(xué)為主要內(nèi)容。

根據(jù)以上的數(shù)據(jù)可以推斷，大分子紫外屏蔽 - 吸收光穩(wěn)定劑在PP老化的過程中，起到了一定的交聯(lián)或者纏結(jié) - 解纏結(jié)作用[10-11]，使PP性能隨著使用不停的上升，再過一段時(shí)間后才開始下降，根據(jù)這個(gè)特點(diǎn)，可以使PP的應(yīng)用更加廣闊。

3 結(jié)論

(1)大分子紫外屏蔽 - 吸收光穩(wěn)定劑HWPAN-g-TiO2具有一定的抗老化作用，與現(xiàn)在流行的受阻酚類光穩(wěn)定劑1024相比在某些方面更有優(yōu)勢；

(2)羰基的控制上更有優(yōu)勢，在老化進(jìn)行336 h后，PP/HWPAN-g-TiO2復(fù)合材料的羰基指數(shù)明顯低于其他材料；

(3)通過流變性能和老化后力學(xué)性能上來觀察，HWPAN-g-TiO2也具有十分明顯的效果，并且在老化時(shí)間336 h之前隨著老化試驗(yàn)的延長而增強(qiáng)力學(xué)性能，在336 h之后有效地減緩了力學(xué)性能的下降，這個(gè)特點(diǎn)也是這種大分子紫外屏蔽 - 吸收光穩(wěn)定劑HWPAN-g-TiO2獨(dú)有的優(yōu)勢。

參考文獻(xiàn)：

[1] 馬立群, 董少波, 石 佳,等. 利用廢舊聚丙烯腈纖維織物制備聚丙烯用抗老化劑[J]. 中國塑料, 2017, 31(3):82-89.

MA L Q, DONG S B,SHI J,et al. Preparation of an Anti-aging Agent for Polypropylene by Waste Polyacrylonitrile Fabrics[J]. China Plastics, 2017, 31(3):82-89.

[2] 吳天明, 黃根龍. 紅外光譜法研究降解聚丙烯薄膜的光降解性[J]. 中國塑料, 1996, 10(2):77-83.

WU T M, HUANG G L, Study on Photodegradation of Polypropylene Films by FTIR [J]. China Plastics,1996,10(2):77-83.

[3] MICHALAK M, HAKKARAINEN M, ALBERTSSON A C. Recycling Oxidized Model Polyethylene Powder as a Degradation Enhancing Filler for Polyethylene/Polycaprolactone Blends[J]. Acs Sustainable Chemistry & Engineering, 2016(4):129-135.

[4] GERALD S. Developments in the Photo-oxidation and Photo-stabilisation of Polymers [J]. Polymer Degradation & Stability, 1985, 10(2):97-125.

[5] OJEDA T, FREITAS A, BIRCK K, et al. Degradability of Linear Polyolefins Under Natural Weathering[J]. Polymer Degradation & Stability, 2011, 96(4).

[6] BAFNA S S. Is the Cross-over Modulus a Reliable Measure of Polymeric Polydispersity[J]. Journal of Applied Polymer Science, 1997, 63(1):111-113.

[7] ZEICHNER G R,PATEL D P. A Comprehensive Evaluation of Polypropylene Melt Rheology[C]//Proceedings and World Congress of Chem Eng Montreal,1981: 333.

[8] SCOTT G. Mechanisms of Photodegradation and Stabilization of Polyolefins[J]. European Polymer Journal, 1988, 5(7):189-213.

[9] STEP E N, TURRO N J, GANDE M E, et al. Mechanism of Polymer Stabilization by Hindered-amine Light Stabilizers (HALS). Model Investigations of the Interaction of Peroxy Radicals with HALS Amines and Amino Ethers[J]. Macromolecules, 1994, 27(9):2 529-2 539.

[10] 王雅珍, 岳成娥, 馬 迪,等. PP-g-AN對(duì)PP抗紫外老化效果評(píng)價(jià)及作用機(jī)理研究[J]. 工程塑料應(yīng)用, 2014(1):82-87.

WANG Y Z,YUE C E,MA D, et al. Study on Anti-UV Aging Effect and Reaction Mechanism of PP-g-AN in PP/PP-g-AN Blends[J].Engineering Plastics Application，2014(1)：82-87.

[11] 王雅珍, 敖 琳, 岳成娥,等. PP/TiO2復(fù)合材料老化前后動(dòng)態(tài)流變性能研究[J]. 工程塑料應(yīng)用, 2014(8):15-20.

WANG Y Z，AO L，YUE C E,et al. Study on Dynamic Rheology Properties of PP/TiO2Blends Before and After Aging[J]. Engineering Plastics Application, 2014(8):15-20.