翁清龍

摘 要：本文就可門電廠#3機組超低排放改造后脫硫效率偏低，未達到效果，進行詳細(xì)分析，并提出后續(xù)相應(yīng)的運行措施與檢修方向。

關(guān)鍵詞：超低排放；脫硫效率；噴嘴

可門電廠二期#3機組裝機容量為600MW，采用“石灰石-石膏”濕法煙氣脫硫技術(shù)，“一爐一塔”配置。脫硫吸收劑為石灰石，脫硫副產(chǎn)物為二水石膏。#3機組脫硫裝置于2009年3月通過168h試運行并投入運行，原吸收塔為噴淋空塔，設(shè)置三層噴淋層。2017年3月～5月實施超低排放增容改造，主要項目有吸收塔提高10.5米、增設(shè)一層噴淋層及一臺漿液循環(huán)泵、增設(shè)四層提效環(huán)、增加合金托盤、氧化風(fēng)機改造。系統(tǒng)改造后脫硫效果未能在滿負(fù)荷和設(shè)計硫份（1%）工況下達到超低排放指標(biāo)要求。本文就此進行分析。

#3脫硫增容改造前，出口SO2含量按100mg/Nm3控制，#3機組2016年11月～2017年2月運行期間選取出口SO2含量穩(wěn)定在30mg/Nm3左右，按改造前即需投運第三漿液循環(huán)泵的工況如表1：

影響脫硫效率的因素主要有SO2表計、漿液循環(huán)泵效率、氧化風(fēng)機和漿液品質(zhì)（pH和成分）。各因素簡要分析：

1、SO2表計熱控反饋廠家對設(shè)備進行檢查，并且通了標(biāo)氣（全過程）數(shù)值均正常。

2、#3吸收塔增容改造后，吸收塔漿池增加2.5米，運行液位與ABC漿液循環(huán)泵噴淋層同步提高2.5米，各漿液循環(huán)泵電流下降2～14A。電流下降與運行液位升高和開機漿液密度較低關(guān)聯(lián)，漿液循環(huán)泵運行電流與出口壓力無明顯偏離。（3A由69.8↘59.5A，3B由75.1↘73.1A，3C由79.1↘68.0A，新增3D為93.1A）（對比#4脫硫漿液循環(huán)泵電流下降5.5～9.5A，3A由73.6↘64.1A，4B由78.3↘72.6A，4C由85.0↘79.4A，新增4D為78.0A）。

6月16日對四臺漿液循環(huán)泵逐臺輪流停運確認(rèn)效率如下：ABC漿液循環(huán)泵脫硫效率幅度在20～25mg/Nm3，D漿液循環(huán)泵脫硫效率幅度在39.3mg/Nm3，按噴淋層高度對比，ABC漿液循環(huán)泵脫硫效率整體均偏低，如表3。

3、氧化風(fēng)機羅茨風(fēng)機改為離心風(fēng)機，氧化風(fēng)管布置與改造前一致，出口壓力由50KPa升至80KPa。氧化風(fēng)滿足工況需求。

4、目前吸收塔在線pH偏高，在線pH值、密度值與化驗手工檢測基本一致。根據(jù)化驗分析吸收塔漿液碳酸鈣（<3%）及硫酸鈣（>90%）指標(biāo)正常，但含固一直低于13%（要求>15%）。一方面含固量偏低，另一方面制漿系統(tǒng)各箱罐溢流漿液均進入#3塔地坑，造成#3吸收塔內(nèi)石灰石活性不夠，影響脫硫效率。改造之前#3脫硫效率也因此偏低。

8月1日～9日#3機組調(diào)停進行消缺，檢查發(fā)現(xiàn)漿液循環(huán)泵脫落5根噴淋主支管（AC泵各2根，B泵1根），托盤脫落2塊。支管及托盤回裝后對比脫硫效率與漿液循環(huán)泵運行參數(shù)如表4：

綜上，調(diào)停后#3脫硫3A/3B/3C/3D漿液循環(huán)泵電流及出口壓力較6月份開機均有小幅升高。但脫硫效率偏低仍未達到改造預(yù)期效果。對此，#3機組后續(xù)運行采取的措施：

1、運行加強調(diào)節(jié)，高負(fù)荷高硫份工況時吸收塔pH可短時提高至6.3運行，加強脫水系統(tǒng)廢水排放，降低燃煤灰分防止?jié){液品質(zhì)下降，適時投運些增效劑促進石灰石的溶解。

2、考慮因原先利舊的漿液循環(huán)泵不能為已更換的ABC噴淋層噴嘴提供足夠的壓力，造成噴嘴噴灑的角度變小，粒徑偏大，影響脫硫效率。在機組調(diào)停期間，再次更換ABC漿液循環(huán)泵噴嘴及支管。

參考文獻 （References）

[1]禾志強，祁利明.石灰石-石膏濕法煙氣脫硫優(yōu)化運行[M].中國電力出版社：2011年.

[2]西安熱工研究院.火電廠煙氣污染物超低排放技術(shù)[M].中國電力出版社：2016年.