丁云廣, 閔昌萬(wàn)
(空間物理重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 北京 100076)
目前, 在物聯(lián)網(wǎng)領(lǐng)域, 主要的能量供給方式為電池或有線供電. 在密閉狹小的空間內(nèi), 由于安裝有眾多的電子設(shè)備, 采用電池供電方式會(huì)造成能量的二次補(bǔ)給困難、 采用有線方式會(huì)帶來(lái)走線困難的問(wèn)題.對(duì)于物聯(lián)網(wǎng)節(jié)點(diǎn)這種超低功耗的負(fù)載, 使用有線供電的方式對(duì)于飛行器結(jié)構(gòu)減重也有不利影響.
2007年7月麻省理工學(xué)院以Marin Soljacic教授為首的研究小組在《Science》上發(fā)表論文[1], 他們發(fā)現(xiàn)了一種全新的無(wú)線供電模式——非輻射電磁能諧振隧道效應(yīng), 稱(chēng)作“WiTricity(Wireless electricity transfer)”技術(shù), 也稱(chēng)為磁共振感應(yīng)耦合技術(shù). 此后, Intel公司、 斯坦福大學(xué)、 Powermat公司、 SONY公司、 日本東京大學(xué)、 卡內(nèi)基梅隆大學(xué)都對(duì)該技術(shù)進(jìn)行了深入開(kāi)發(fā)[2-8].
基于磁耦合模型的無(wú)線電能傳輸技術(shù)被提出用于解決物聯(lián)網(wǎng)節(jié)點(diǎn)的供電問(wèn)題, 目前對(duì)于磁耦合模型的無(wú)線電能傳輸技術(shù)的研究工作很多學(xué)者都有開(kāi)展, 在實(shí)際應(yīng)用中大多為大線圈正對(duì)的傳輸方式, 傳輸?shù)哪芰枯^大, 本文所要解決的是在狹小空間內(nèi)使用小線圈傳輸能量, 用于滿(mǎn)足超低功耗負(fù)載的應(yīng)用.
無(wú)線電能傳輸系統(tǒng)在實(shí)現(xiàn)了電能無(wú)線傳遞的同時(shí), 其傳輸效率受到多個(gè)因素的制約, 整體的工作效率是繞組結(jié)構(gòu)、 耦合效果、 工作頻率和驅(qū)動(dòng)模式等共同作用的結(jié)果, 而傳輸距離的增減也會(huì)直接影響傳輸效率[9]. 對(duì)于本文設(shè)計(jì)的磁耦合諧振式無(wú)線電能傳輸模型的關(guān)鍵在于電磁發(fā)射系統(tǒng)和電磁接收系統(tǒng), 其模型如圖 1 所示.
圖 1 電磁耦合系統(tǒng)模型Fig.1 Electromagnetic coupling system model
圖 2 負(fù)載終端等效電路Fig.2 Terminal load equivalent circuit
考慮負(fù)載繞組對(duì)振蕩器品質(zhì)因素的影響時(shí), 可將振蕩器a2及負(fù)載視為一個(gè)由兩者組合而成的新振蕩器[10], 等效電路如圖 2 所示.
此時(shí)忽略負(fù)載電阻RD, 并保證電路工作在同一角頻率ω, 則負(fù)載所獲得的有功功率
(1)
圖 3 發(fā)射繞組與接收繞組示意圖Fig.3 A schematic diagram of the transmitting and receiving windings
針對(duì)同軸放置的繞組, 如圖 3 分析無(wú)線電能傳輸系統(tǒng)的軸向距離特性, 在發(fā)射繞組與接收繞組為同軸螺旋線圈時(shí), 在準(zhǔn)靜態(tài)條件r=D下, 諧振耦合式無(wú)線電能傳輸距離與互感的關(guān)系為[11]
M=M12=M21=πμ0(n1n2)0.5(r1r2)2/2D3,
(2)
式中:n1,n2為發(fā)射與接收線圈繞組的匝數(shù);r1,r2為發(fā)射與接收線圈繞組的半徑;D為線圈間的距離. 對(duì)于結(jié)構(gòu)、 參數(shù)相同的發(fā)射繞組:n1=n2=n,r1=r2=r, 則得到
M=πμ0nr4/2D3.
(3)
高頻條件下繞組的損耗電阻
(4)
式中:ω為角頻率;σ為電導(dǎo)率;a為線徑.
(5)
由式(5)可知: 有效傳輸距離D與繞組半徑r、 線徑a、 角頻率ω、 電導(dǎo)率σ等因素有關(guān).
至此, 基于等效電路的磁耦合基本理論模型建立完成.
對(duì)于磁耦合無(wú)線電能傳輸?shù)姆抡娣治鍪窃O(shè)計(jì)良好的無(wú)線電能傳輸模塊的必要環(huán)節(jié). 本文仿真分析的物理基礎(chǔ)為: 發(fā)射繞組電源激勵(lì)為28 V; 負(fù)載用電需求電壓為5 V, 電流為100 mA; 使用MAXWELL仿真, 分別得到了實(shí)際環(huán)境容許使用的頻率范圍條件下, 不同頻率、 不同幅值下的無(wú)線電能傳輸能力的結(jié)果.
建立如圖 4 所示的仿真正對(duì)線圈模型: 兩個(gè)外徑6 cm, 內(nèi)徑1 cm的正對(duì)線圈間距為10 cm.
圖 4 建立仿真正對(duì)線圈模型Fig.4 Establishment of a simulation model of positive pair of coils
圖 5 諧振電路Fig.5 Resonant circuit
振蕩頻率為500 kHz, 幅值1 A時(shí)的仿真結(jié)果如圖 6 所示; 振蕩頻率為500 kHz, 幅值為10 A時(shí)仿真結(jié)果如圖 7 所示; 振蕩頻率為1 000 kHz, 幅值為1 A時(shí)的仿真結(jié)果如圖 8 所示.
圖 6 500 kHz, 1 A的場(chǎng)強(qiáng)分布與輸入輸出電流Fig.6 Field intensity distribution and input and output current of 500 kHz and 1 A
圖 7 500 kHz, 10 A的場(chǎng)強(qiáng)分布與輸入輸出電流Fig.7 Field intensity distribution and input and output current of 500 kHz and 10 A
圖 8 1 000 kHz, 1 A的場(chǎng)強(qiáng)分布與輸入輸出電流Fig.8 Field intensity distribution and input and output current of 1000 kHz and 1 A
由仿真結(jié)果可知, 在500 kHz, 1 A幅值與1 000 kHz, 1 A幅值時(shí)都可以滿(mǎn)足系統(tǒng)設(shè)計(jì)要求, 考慮對(duì)其余單機(jī)的影響, 選擇500 kHz更加貼合設(shè)計(jì)需求, 由仿真結(jié)果可知: 諧振頻率在一定范圍內(nèi)的提高有助于提高傳輸效率, 超過(guò)一定頻率后傳輸效率下降.
國(guó)內(nèi)很多學(xué)者對(duì)無(wú)線電能傳輸技術(shù)的電磁輻射、 電磁兼容以及產(chǎn)品推廣中的標(biāo)準(zhǔn)也都進(jìn)行了研究[12-15], 本文介紹了磁耦合無(wú)線電能傳輸?shù)母拍睢?原理模型.對(duì)磁耦合模型使用maxwell進(jìn)行了建模以及聯(lián)合仿真分析, 結(jié)合實(shí)際工程應(yīng)用需求, 設(shè)計(jì)者可以更加形象地了解磁耦合無(wú)線電能傳輸?shù)膽?yīng)用.未來(lái), 磁耦合無(wú)線電能傳輸?shù)哪K化、 小型化和協(xié)同化是應(yīng)用的主流.
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