呂全偉， 林順洪， 柏繼松， 李長(zhǎng)江， 李　偉， 莫　榴， 李　玉

(1.重慶科技學(xué)院 機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院， 重慶 401331； 2.重慶科技學(xué)院 重慶垃圾焚燒發(fā)電技術(shù)研究院， 重慶 401331)

含油污泥是原油開(kāi)采、油田集輸和原油冶煉等過(guò)程中產(chǎn)生的固體廢棄物，含有大量的重金屬、酚類(lèi)、病原菌等有毒有害物質(zhì)，已被列入《國(guó)家危險(xiǎn)廢物名錄》HW08廢礦物油條目中[1-2]。我國(guó)石油行業(yè)每年產(chǎn)生的油泥多達(dá)5×106t[3-6]，其處理難度大，但含油率較高，占10%～50%[7-9]，具有較高的油氣回收利用價(jià)值。而且依據(jù)《國(guó)家清潔生產(chǎn)促進(jìn)法》和《固體廢物環(huán)境污染防治法》要求，必須對(duì)含油污泥進(jìn)行無(wú)害化處理[2,10]，因此，對(duì)于含油污泥的無(wú)害化、資源化處理已經(jīng)勢(shì)在必行。

目前，含油污泥的處理主要有填埋、溶劑萃取、燃燒、生物處理、熱解等方法及工藝[11-13]。其中燃燒法具有廢物減容量大、有害物質(zhì)除去徹底、燃燒廢渣可用于建筑材料、熱量可以加以利用、安全性好等優(yōu)點(diǎn)。國(guó)內(nèi)外許多學(xué)者對(duì)含油污泥與生物質(zhì)如煤、秸稈等混合燃燒的研究發(fā)現(xiàn)，混合生物質(zhì)燃燒較含油污泥單獨(dú)燃燒效果好[8-9,14-18]。因此，通常將含油污泥與其他物質(zhì)混合燃燒，提升燃燒性能。

廢輪胎作為一種工業(yè)有害固體廢棄物，其含水率低、灰分含量低、熱值高，發(fā)熱量約為28～37 MJ/kg，高于煙煤、木材和焦炭的熱值，具有較好的燃燒性能[19-20]。有研究發(fā)現(xiàn)，當(dāng)焚燒低熱值的廢棄物時(shí)，添加廢輪胎作為輔助燃料較添加煤效果好且節(jié)約經(jīng)濟(jì)[21]。廢輪胎不僅適合燃燒，并且燃燒產(chǎn)生的污染物小于同比重的煤和油[22]。因此，對(duì)含油污泥的水分、灰分含量較高和熱值低等不利于燃燒的特性，以廢輪胎為輔助燃料，不僅燃燒產(chǎn)生充足的熱量，而且可以保持燃燒的穩(wěn)定性，提高燃燒效率。為此，筆者利用熱重-紅外聯(lián)用分析儀分析含油污泥與廢輪胎的燃燒特性，研究不同摻混廢輪胎比例對(duì)含油污泥燃燒過(guò)程的影響，為含油污泥和廢輪胎共燃燒工藝的開(kāi)發(fā)與設(shè)計(jì)提供數(shù)據(jù)支撐。

1　實(shí)驗(yàn)部分

1.1　材料

實(shí)驗(yàn)樣品含油污泥取自新疆某油田落地油泥，廢輪胎取自重慶某修車(chē)廠的報(bào)廢輪胎。先將含油污泥放入烘箱內(nèi)烘干，為防止油泥中輕質(zhì)烴類(lèi)物質(zhì)的揮發(fā)析出，烘箱內(nèi)溫度設(shè)為85℃，將烘干油泥研磨至180～200目后放入干燥箱待用。廢輪胎粉碎。含油污泥和廢輪胎的工業(yè)分析和元素分析(均基于空干基)的結(jié)果見(jiàn)表1。其中工業(yè)分析按照國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)(GB/T 212—2001)，C、H、N元素分析是采用三德儀器SDCHN435元素分析儀測(cè)定，S含量采用紅外測(cè)硫儀測(cè)定，O含量通過(guò)差減法得出。

表1　含油污泥與廢輪胎的工業(yè)分析與元素分析Table 1　Proximate and ultimate analysis of oily sludge and waste tires

M—Moisture; A—Ash; V—Volatile; FC—Fixed carbon; ad—Air dried

1.2　實(shí)驗(yàn)方法

采用STA409PC型熱重分析儀和TENSOR27型傅里葉紅外變換光譜儀進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，研究不同摻混廢輪胎比例對(duì)含油污泥燃燒特性的影響。燃燒氣氛為空氣，流量為30 mL/min；試樣質(zhì)量為(10.0±0.1) mg；實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，升溫速率為40℃/min；燃燒溫度范圍為室溫到1200℃。

2　結(jié)果與討論

2.1　含油污泥與廢輪胎單獨(dú)燃燒特性

2.1.1含油污泥與廢輪胎單獨(dú)燃燒特性

圖1為含油污泥和廢輪胎單獨(dú)燃燒曲線。由圖1(a)可以看出，含油污泥燃燒過(guò)程主要分3個(gè)階段。在第1階段(200～550℃)，DTG出現(xiàn)1個(gè)失重峰，這主要是含油污泥輕質(zhì)組分的析出和燃燒造成的。在第2階段(550～800℃)，DTG出現(xiàn)較明顯的失重峰，為次主要失重峰，失重率為6.87%，在峰值處的失重速率為0.0065 mg/s，這主要是因?yàn)楹臀勰嘀兄刭|(zhì)組分受熱分解。在第3階段(800～1200℃)，DTG出現(xiàn)1個(gè)明顯的失重峰，為主要失重峰，失重率為26.95%，在峰值處失重速率為0.0148 mg/s，這主要是含油污泥中固定碳及殘余有機(jī)物的燃燒造成。

由圖1(b)可以看出，廢輪胎的燃燒過(guò)程主要在200～550℃區(qū)間，主要是揮發(fā)分的析出和燃燒階段，失重率為63.46%。在450℃處DTG曲線呈現(xiàn)1個(gè)明顯的失重峰，失重速率為0.0297 mg/s。在550℃后，TG曲線近似水平，表明廢輪胎已完全燃燒。

圖1　含油污泥和廢輪胎燃燒的TG/DTG曲線Fig.1　TG/DTG curve of oily sludge and waste tires combustion(a) Oily sludge; (b) Waste tires

通過(guò)圖1可以看出，含油污泥燃燒殘余率為55.05%，廢輪胎燃燒殘余率為36.54%，表明廢輪胎的燃燒相比含油污泥較容易。廢輪胎在較低溫度范圍(200～550℃)內(nèi)可完全燃燒，而含油污泥則需要在較長(zhǎng)溫度范圍(室溫～1200℃)內(nèi)才能完全燃燒。通過(guò)分析發(fā)現(xiàn)，這是由于廢輪胎的揮發(fā)分較高(62.67%)，可在低溫下快速燃燒[23-24]，說(shuō)明廢輪胎燃燒速率快、燃燼時(shí)間短，這與唐夕山等[19]、Zhang等[20]的研究結(jié)果一致。

2.1.2含油污泥與廢輪胎混合燃燒特性

圖2為含油污泥與廢輪胎在不同質(zhì)量混合配比下的TG和DTG的燃燒特性曲線。由圖2(a)看到，TG曲線隨著廢輪胎摻混質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，燃燒殘余率逐漸降低。由圖2(b)看到，混合燃燒的DTG曲線出現(xiàn)3個(gè)明顯的失重峰，在第1個(gè)失重峰階段(200～550℃)，隨著廢輪胎的摻混質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加，失重速率逐漸增加；在第2階段(550～800℃)，在摻混廢輪胎質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%時(shí)，失重速率較單含油污泥失重速率大，當(dāng)摻混廢輪胎質(zhì)量分?jǐn)?shù)為30%和50%時(shí)，失重速率較單含油污泥的失重率降低；在第3個(gè)失重峰階段(800～1200℃)，隨著廢輪胎的摻混質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加，失重速率逐漸降低。

圖2　含油污泥與廢輪胎混合燃燒的TG/DTG曲線Fig.2　TG/DTG curve of co-combustion of oily sludge and waste tires OS—Oily sludge; WT—Waste tires(a) TG; (b) DTG

2.1.3混合燃燒相互作用分析

為了研究摻混廢輪胎對(duì)含油污泥燃燒的影響，通過(guò)比較理論與計(jì)算的TG/DTG曲線值[25]，驗(yàn)證混合燃燒的相互作用，見(jiàn)式(1)。

Ymixture=wOSYOS+wWTYWT

(1)

式(1)中，wOS和wWT是混合物料中油泥和廢輪胎的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；YOS、YWT和Ymixture分別為油泥、廢輪胎和二者混合物的失重量(%)或失重率(mg/%)。

圖3為不同混合比例的物料燃燒的理論與實(shí)驗(yàn)的TG和DTG曲線。由圖3(a)可知，不同混合比例物料燃燒的實(shí)驗(yàn)TG曲線均明顯滯后于理論TG曲線，特別在550℃左右時(shí)，隨著廢輪胎的摻混比例的增加，實(shí)驗(yàn)與理論值分別相差4.43%、13.32%和21.74%，表明廢輪胎的摻混促進(jìn)含油污泥的燃燒。由圖3(b)看到，在低溫區(qū)(200～550℃)，實(shí)驗(yàn)的DTG曲線均滯后于理論的DTG曲線，且隨著廢輪胎摻混質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，相應(yīng)的實(shí)驗(yàn)值最大的失重率分別比理論的高0.086、0.391和0.687 mg/s，表明在此階段廢輪胎的摻混加速了含油污泥的燃燒。在中溫區(qū)(550～800℃)，摻混廢輪胎質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%和30%的實(shí)驗(yàn)DTG曲線滯后于理論的DTG曲線，最大失重率分別比理論的高0.130 mg/s、0.127 mg/s，摻混廢輪胎質(zhì)量分?jǐn)?shù)為50%的理論的DTG曲線滯后于實(shí)驗(yàn)DTG曲線，最大失重率較實(shí)驗(yàn)的高0.177 mg/s。表明在中溫區(qū)，廢輪胎摻混質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%和30%時(shí)可以加速含油污泥的燃燒過(guò)程；廢輪胎摻混質(zhì)量分?jǐn)?shù)為50%時(shí)，減緩了含油污泥的燃燒過(guò)程。在高溫區(qū)(800～1200℃)，理論DTG曲線均滯后于實(shí)驗(yàn)DTG曲線，相應(yīng)的最大失重率較實(shí)驗(yàn)的高0.237、0.341和0.366 mg/s，說(shuō)明在高溫區(qū)，廢輪胎的摻混能夠減緩含油污泥的燃燒。綜上分析表明，廢輪胎與含油污泥混合燃燒存在交互效應(yīng)。

圖3　不同比例混合的含油污泥和廢輪胎燃燒實(shí)驗(yàn)與理論的TG/DTG曲線比較Fig.3　Comparisons of TG/DTG curve of experimental and calculated underdifferent mixed proportions of oily sludge and waste tiresE—Experimental; C—Calculated; OS—Oily sludge; WT—Waste tires(a) TG; (b) DTG

2.2　含油污泥與廢輪胎混合燃燒特性參數(shù)分析

2.2.1可燃指數(shù)分析

著火溫度反映燃料著火的難易程度，筆者采用TG/DTG法[26]來(lái)確定混合物料的著火溫度Ti。由表2可知，廢輪胎的摻混對(duì)含油污泥的著火溫度影響比較大，單含油污泥的著火溫度最低，其著火性能最好，這主要因?yàn)楹臀勰嘀泻兴?、堿、無(wú)機(jī)物等結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、易于揮發(fā)的組分。當(dāng)廢輪胎摻混質(zhì)量分?jǐn)?shù)逐漸增加時(shí)，著火溫度逐漸增加，且均高于單含油污泥的著火溫度。

可燃指數(shù)(C)反映整個(gè)燃燒過(guò)程的可燃性能。其表達(dá)式見(jiàn)式(2)[27]。

(2)

由表2可知，隨著摻混廢輪胎質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增多，C值先降低后增大，其中摻混廢輪胎質(zhì)量分?jǐn)?shù)為30%時(shí)的C值最小，可燃性能最差。

表2　含油污泥與廢輪胎混合燃燒的可燃指數(shù)(C)和著火溫度(Ti)Table 2　Flammability index(C) and ignition temperature(Ti)of the combustion of oily sludge and waste tires

OS—Oily sludge; WT—Waste tires

2.2.2燃燼性能分析

燃燼特性指數(shù)(Zb)[28]綜合考慮了混合物料的著火性能和燃燒穩(wěn)定性等因素對(duì)燃燼的影響，其值越大，說(shuō)明物料的燃燼特性越好。其表達(dá)式見(jiàn)式(3)。

Zb=(S1·S2)/t0

(3)

其中S2=S-S1

式(3)中，S為總?cè)紶a率，是t0時(shí)刻所對(duì)應(yīng)的混合物料失重量與物料中可燃質(zhì)含量的比值，%；t0為燃燼時(shí)間，是混合物料失重開(kāi)始至燃燒98%可燃質(zhì)的時(shí)間，s；S1為初始燃燼率，是著火點(diǎn)對(duì)應(yīng)的混合物料失重量與物料中可燃質(zhì)含量的比值，%；S2為后期燃燼率，%。

表3為含油污泥與廢輪胎混合燃燒的燃燼特性指數(shù)。由表3可知，隨著廢輪胎摻混質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，燃燼特性指數(shù)Zb越大，其燃燼特性越好。

表3　含油污泥與廢輪胎混合燃燒的燃燼特性指數(shù)Table 3　Burnout characteristics index of the co-combustion of oily sludge and waste tires

OS—Oily sludge; WT—Waste tires

2.2.3綜合燃燒特性分析

綜合燃燒特性指數(shù)綜合了著火溫度、穩(wěn)燃性能和燃燼性能等特性，其值越大，說(shuō)明物料的綜合燃燒特性越好。混合燃料的綜合燃燒特性(SN)表達(dá)式見(jiàn)式(4)[29]。

(4)

表4為含油污泥與廢輪胎混合燃燒的綜合燃燒特性指數(shù)。從表4可以看出，隨著摻混廢輪胎質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，綜合燃燒性能(SN)先降低后增加。其中摻混廢輪胎質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%時(shí)的SN最小，綜合燃燒性能最差。

表4　含油污泥與廢輪胎混合燃燒的綜合燃燒特性指數(shù)Table 4　Comprehensive combustion characteristics index ofthe co-combustion of oily sludge and waste tires

OS—Oily sludge; WT—Waste tires

根據(jù)前面的分析可見(jiàn)，隨著摻混廢輪胎質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，混合物料的著火溫度和燃燼溫度漸增，不利于燃燒，但綜合燃燒性能變好，說(shuō)明增加廢輪胎的質(zhì)量分?jǐn)?shù)可彌補(bǔ)由著火溫度和燃燼溫度帶來(lái)的負(fù)面影響，促進(jìn)含油污泥的燃燒。

2.3　含油污泥與廢輪胎混合燃燒動(dòng)力學(xué)參數(shù)分析

根據(jù)Arrhenius定律[30]和Coats-Redfern法[31]，采用一級(jí)反應(yīng)模型可得到表達(dá)式見(jiàn)式(5)。

(5)

式(5)中，α(%)為t時(shí)刻的轉(zhuǎn)化率，a=(m0-mt)/(m0-m∞)，其中m0、mt和m∞分別為燃燒初始、t時(shí)刻和反應(yīng)結(jié)束后剩余質(zhì)量，mg；A為指前因子，min-1；E為表觀活化能，kJ/mol；R為氣體常數(shù)，8.314 J/(mol·K)；T為反應(yīng)溫度，℃；升溫速率φ=dT/dt，為常數(shù)，40℃/min。

通過(guò)以上方法，筆者計(jì)算了含油污泥與廢輪胎混合燃燒過(guò)程中主要反應(yīng)階段的反應(yīng)活化能和指前因子，見(jiàn)表5。從表5可知，相關(guān)系數(shù)R2均在0.95以上，說(shuō)明燃燒動(dòng)力學(xué)可用一級(jí)反應(yīng)模型表示。相對(duì)于含油污泥單獨(dú)燃燒，在中溫區(qū)和高溫區(qū)，隨著廢輪胎摻混質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，活化能逐漸減小。

表5　含油污泥與廢輪胎混合燃燒動(dòng)力學(xué)參數(shù)Table 5　Kinetic parameters of the co-combustion of oily sludge and waste tires

為了表示出每個(gè)反應(yīng)階段對(duì)總反應(yīng)性的貢獻(xiàn)，采用Cumming等[32]提出的平均表觀活化能(Em)概念，表達(dá)式見(jiàn)式(6)。

Em=M1E1+M2E2+……+MnEn

(6)

式(6)中，M1～Mn為每個(gè)反應(yīng)階段中燃燒的可燃質(zhì)占總可燃質(zhì)的百分比，%；E1～En為物料反應(yīng)各階段的活化能，kJ/mol。

經(jīng)分析計(jì)算可得整個(gè)燃燒反應(yīng)過(guò)程的平均表觀活化能Em，見(jiàn)圖4。由圖4可知，在整個(gè)燃燒過(guò)程中，含油污泥摻混廢輪胎混合燃燒較含油污泥單獨(dú)燃燒的Em值低，且隨著廢輪胎摻混質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，平均表觀活化能Em先逐漸減小后略有增加，在摻混質(zhì)量分?jǐn)?shù)為50%時(shí)Em最小。

圖4　含油污泥與廢輪胎混合燃燒的平均表觀活化能Fig.4　The mean activation energy of the co-combustion ofoily sludge and waste tires

2.4　含油污泥與廢輪胎混合燃燒產(chǎn)物分析

2.4.1FTIR分析

將含油污泥和廢輪胎單獨(dú)燃燒與混合物燃燒(質(zhì)量分?jǐn)?shù)為50%)進(jìn)行分析對(duì)比。圖5為各失重峰值溫度時(shí)刻析出物質(zhì)的FTIR圖譜。由圖5(a)可知，在低溫段(200～550℃)，主要有CO2、CO、H2O、CH4等物質(zhì)的生成，這是由于低溫段揮發(fā)分的析出和燃燒過(guò)程產(chǎn)生。對(duì)于CH4，主要是由廢輪胎的熱解析出，加上低溫段未達(dá)到CH4的著火溫度，因此有CH4的存在。由于廢輪胎的含碳質(zhì)量分?jǐn)?shù)高(77.94%)，使得在混合廢輪胎燃燒中CO2析出量增加。在圖5(b)中，即中溫段(550～800℃)，依然有CO2、CO、H2O、CH4等析出，這主要是重質(zhì)油的分解所致，且在此階段廢輪胎產(chǎn)生的CH4開(kāi)始燃燒，使得CH4含量較第1階段有所減少；由圖5(c)可知，在高溫段(800～1200℃)，在1340～1465 cm-1處有明顯的雙峰析出，經(jīng)分析發(fā)現(xiàn)可能是位阻較大的叔丁基(tert-butyl group，—C(CH3)3)，但摻混廢輪胎燃燒，該物質(zhì)急劇減少，說(shuō)明摻混廢輪胎燃燒可促進(jìn)該物質(zhì)的分解。

2.4.2主要?dú)庀喈a(chǎn)物的析出特性

因燃燒時(shí)烴類(lèi)物質(zhì)析出較少，故僅對(duì)CO2和CO的析出進(jìn)行分析比較。圖6為CO2和CO氣相產(chǎn)物的析出特性。由圖6(a)可知，在700℃左右，含油污泥單獨(dú)燃燒的CO2析出峰最大，這是由于在中溫段主要是含油污泥重質(zhì)油受熱分解并燃燒所致。對(duì)于廢輪胎，在低溫段和高溫段出現(xiàn)CO2析出峰，其中在低溫段主要是揮發(fā)分的析出和燃燒所致，在高溫段主要是由于焦炭的燃燒所致。對(duì)于摻混廢輪胎燃燒出現(xiàn)的雙析出峰，第1個(gè)析出峰主要是含油污泥與廢輪胎揮發(fā)分的析出和燃燒，所以在低溫段摻混廢輪胎燃燒的CO2析出曲線高于含油污泥和廢輪胎單獨(dú)燃燒析出曲線；第2個(gè)析出峰主要是重質(zhì)油的分解以及廢輪胎第1階段產(chǎn)生的CH4燃燒產(chǎn)生，且由于摻混廢輪胎使物料中重質(zhì)油含量減少，因此，此階段中摻混廢輪胎燃燒的CO2析出曲線處于含油污泥與廢輪胎單獨(dú)燃燒析出曲線之間。

由圖6(b)可知，CO析出曲線與CO2析出曲線相對(duì)應(yīng)，即CO2析出多，則CO析出少；CO析出多，則CO2析出少。在400～600℃之間，摻混廢輪胎燃燒，CO析出曲線處于含油污泥與廢輪胎單獨(dú)燃燒的析出曲線之間，這是由于在此階段主要是廢輪胎的燃燒。在700～1200℃之間，摻混廢輪胎燃燒的CO析出曲線高于含油污泥與廢輪胎單獨(dú)燃燒析出曲線，這主要是在高溫段，廢輪胎焦炭燃燒以及含油污泥在高溫段產(chǎn)生的tert-butyl的分解，使CO和CO2析出量增加。

圖5　含油污泥與廢輪胎混合燃燒在各失重峰值溫度下釋放氣體的紅外圖譜Fig.5　FTIR spectra for co-combustion products evolving ofoily sludge and waste tires at theweightlessness peak temperaturesOS—Oily sludge; WT—Waste tires(a) The first peak temperature (200-550℃); (b) The second peak temperature (550-800℃);(c) The third peak temperature (800-1200℃)

圖6　含油污泥與廢輪胎混合燃燒過(guò)程中CO2和CO析出強(qiáng)度隨溫度變化曲線Fig.6　Curves of CO2 and CO evolution profiles of the co-combustion of oily sludge and waste tires with temperature changeOS—Oily sludge; WT—Waste tires(a) CO2; (b) CO

3　結(jié)　論

采用熱重-紅外(TG-FTIR)研究含油污泥摻混廢輪胎燃燒的特性，得到如下結(jié)論。

(1)在含油污泥中摻混廢輪胎共燃燒，在低溫段(200～550℃)，對(duì)燃燒過(guò)程有促進(jìn)作用，但是對(duì)于高溫段(800～1200℃)的燃燒有抑制作用，表明含油污泥與廢輪胎共燃燒過(guò)程存在相互作用。

(2)由綜合燃燒指數(shù)分析可得，混合燃燒可彌補(bǔ)由著火溫度和燃燼溫度帶來(lái)的負(fù)面影響，促進(jìn)含油污泥的燃燒。

(3)對(duì)含油污泥與廢輪胎混合燃燒反應(yīng)動(dòng)力學(xué)進(jìn)行分析計(jì)算發(fā)現(xiàn)，燃燒動(dòng)力學(xué)可用一級(jí)反應(yīng)模型表示。且由平均表觀活化能分析可得，摻混廢輪胎混合燃燒均較單含油污泥燃燒的平均表觀活化能小。

(4)FTIR分析發(fā)現(xiàn)，燃燒過(guò)程產(chǎn)生的氣體組分主要有CO2、CO、CH4和H2O；含油污泥單獨(dú)燃燒，在高溫段有tert-butyl產(chǎn)生，但摻混廢輪胎燃燒，可促進(jìn)tert-butyl的分解和燃燒；CO2主要在低溫段和中溫段產(chǎn)生，但CO主要在高溫段產(chǎn)生。

[1] 祝威. 石油污染土壤和油泥生物處理技術(shù)[M].北京： 中國(guó)石化出版社, 2010: 85-94.

[2] 朱嘉卉. 含油污泥的理化特性研究與分析[D].杭州： 浙江大學(xué), 2014.

[3] 魏彥林, 呂雷, 楊志剛, 等. 含油污泥回收處理技術(shù)進(jìn)展[J].油田化學(xué), 2015, 32(1): 151-158. (WEI Yanlin, Lü Lei, YANG Zhigang, et al. Progress in recovery technology of oily sludge[J].Oilfield Chemistry, 2015, 32(1): 151-158.)

[4] HU G, LI J, ZENG G. Recent development in the treatment of oily sludge from petroleum industry: A review[J].Journal of Hazardous Materials, 2013, 261(13): 470-490.

[5] DENG S, WANG X, TAN H, et al.Thermogravimetric study on the Co-combustion characteristics of oily sludge with plant biomass[J].Thermochimica Acta, 2016, 633: 69-76.

[6] CHEN L, ZHANG X, SUN L, et al. Study on the fast pyrolysis of oil sludge and its product distribution by PY-GC/MS[J].Energy Fuels, 2016, 30(12): 10222-10227.

[7] 李彥超, 張?jiān)? 曹成章,等. 含油污泥高溫燃燒利用技術(shù)研究[J].西安石油大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2010, 25(1): 65-67. (LI Yanchao, ZHANG Yuanfa, CAO Chengzhang, et al. Study on high temperature combustion technology of oily sludge[J].Journal of Xi’an Shiyou University (Natural Science Edition), 2010, 25(1): 65-67.)

[8] 王鳳超, 屈撐囤, 王益軍. 含油污泥與煤混燒技術(shù)的研究進(jìn)展[J].廣州化工, 2016, 44(23): 7-9. (WANG Fengchao, QU Chengtun, WANG Yijun. Research progress on oily sludge and coal mixed burning technology[J].Guangzhou Chemical Industry, 2016, 44(23): 7-9.)

[9] CHANG Chingyuan, SHIE Jelueng, LIN Jyhping, et al. Major products obtained from the pyrolysis of oil sludge[J].Energy & Fuels, 2000, 14(6): 1176-1183.

[10] XU N, WANG W, HAN P, et al. Effects of ultrasound on oily sludge deoiling[J].Journal of Hazardous Materials, 2009, 171(1-3): 914-917.

[11] YAN P, LU M, YANG Q, et al. Oil recovery from refinery oily sludge using arhamnolipid biosurfactant-producing Pseudomonas[J].Bioresource Technology, 2012, 116(13): 24-28.

[12] 黃玲, 高蕊, 黨博, 等. 油田含油污泥產(chǎn)生途徑及處理方法[J].油氣田地面工程, 2010, 29(2): 75-76. (HUANG Ling, GAO Rui, DANG Bo, et al. Production method and treatment method of oily sludge in oil field[J].Oil-Gas Field Surface Engineering, 2010, 29(2): 75-76.)

[13] ZUBAIDY E A H, ABOUELNASR D M. Fuel recovery from waste oily sludge using solvent extraction[J].Process Safety & Environmental Protection, 2010, 88(5): 318-326.

[14] WU Hongiang, ZHAO Zengli, LI Haibin, et al. Co-combustion of sewage sludge, coal and sewage sludge[J].Environmental Science & Technology, 2011, 34(7): 73-77.

[15] YAN Yunfei, ZHANG Lei, ZHANG Li. Combustion characteristics of inferior coal and sludge mixture in oxygen enrichment atmosphere[J].Journal of Engineering Thermophysics, 2013, 34(8): 1596-1599.

[16] XIAO H M, MA X Q, LAI Z Y.Isoconversional kinetic analysis of co-combustion of sewage sludge with straw and coal[J].Applied Energy, 2009, 86(9): 1741-1745.

[17] MAGDZIARZ A, WILL M. Thermogravimetric study of biomass, sewage sludge and coal combustion[J].Energy Conversion & Management, 2013, 75(5): 425-430.

[18] FOLGUERAS M B, DUAZ R M, XIBERTA J, et al. Thermogravimetric analysis of the co-combustion of coal and sewage sludge[J].Fuel, 2003, 82(15): 2051-2055.

[19] 唐夕山, 張衛(wèi)華, 李冬慶. 廢輪胎燃燒特性的熱重分析[J].南京工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)(自科版), 2006, 28(2): 85-88. (TANG Xishan, ZHANG Weihua, LI Dongqing. Combustion characteristics of the waste tire by thermogravimetric analysis[J].Journal of Nanjing University of Technology (Natural Science Edition), 2006, 28(2): 85-88.)

[20] ZHANG J L, REN S, BU-XIN S U, et al. Combustion ratio of waste tire particle, PC and mixture at blast temperature of BF[J].Journal of Iron and Steel Research, 2012, 19(2): 12-16.

[21] 顧介元, 李鑫, 嚴(yán)建華, 等. 國(guó)外廢輪胎焚燒處理技術(shù)[J].能源工程, 2002, (1): 29-31. (GU Jieyuan, LI Xin, YAN Jianhua, et al. Incineration technology of waste tires[J].Energy Engineering, 2002, (1): 29-31.

[22] 周妍. 日本近年輪胎循環(huán)利用情況[J].中國(guó)輪胎資源綜合利用, 2017, (2): 12-13. (ZHOU Yan. Tire recycling in Japan in recent years[J].China Tire Resources Recycling, 2017, (2): 12-13.)

[23] 吉樹(shù)鵬, 衣懷峰, 杜文軍, 等. 含油污泥-煤混合燃料燃燒特性研究[J].環(huán)境科學(xué)與技術(shù), 2014, 37(6): 55-59. (JI Shupeng, YI Huaifeng, DU Wenjun, et al. Combustion characteristics of oily sludge mixed with coal[J].Environmental Science & Technology, 2014, 37(6): 55-59.)

[24] 楊肖曦, 李曉宇, 馮洪慶,等. 油泥-煤混合熱解揮發(fā)分析出特性[J].燃燒科學(xué)與技術(shù), 2012, 18(6): 550-555. (YANG Xiaoxi, LI Xiaoyu, FENG Hongqing, et al. Release characteristics of volatiles arising from the pyrolysis of oil sludge and coal[J].Journal of Combustion Science and Technology, 2012, 18(6): 550-555.)

[25] ABOULKAS A, El H K, El B A. Pyrolysis of olive residue/low density polyethylene mixture: Part I Thermogravimetric kinetics[J].Journal of Fuel Chemistry and Technology, 2008, 36(6): 672-678.

[26] 周陵生, 姜秀民, 劉建國(guó),等. 勝利油田含油污泥的燃燒特性分析[J].上海交通大學(xué)學(xué)報(bào), 2010, 44(1): 80-84. (ZHOU Lingsheng, JIANG Xiumin, LIU Jianguo, et al. Analysis on combustion of oil sludge from Shengli oil field[J].Journal of Shanghai Jiao Tong University, 2010, 44(1): 80-84.)

[27] 孫學(xué)信. 燃煤鍋爐燃燒試驗(yàn)技術(shù)與方法[M].北京：中國(guó)電力出版社, 2002.

[28] 聶其紅, 孫紹增, 李爭(zhēng)起,等. 褐煤混煤燃燒特性的熱重分析法研究[J].燃燒科學(xué)與技術(shù), 2001, 7(1): 72-76. (NIE Qihong, SUN Shaozeng, LI Zhengqi, et al. Thermogravimetric analysis on the combustion characteristics of brown coal blends[J].Journal Combustion Science and Technology, 2001, 7(1): 72-76.)

[29] 方立軍, 曹通, 張晗,等. 微富氧環(huán)境污泥、煤、生物質(zhì)混燒的熱重實(shí)驗(yàn)研究[J].華北電力大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2016, 43(2): 92-98. (FANG Lijun, CAO Tong, ZHANG Han, et al. Thermogravimetric experimental study on co-firing of sludge, coal and biomass in micro-oxygen-rich environment[J].Journal of North China Electric Power University(Natural Science Edition), 2016, 43(2): 92-98.)

[30] 劉振海. 熱分析導(dǎo)論[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社, 1991.

[31] COATS A W, REDFERN J P. Kinetic parameters from thermogravimetric data[J].Nature, 1964, 201(4914): 68-69.

[32] CUMMING J. Reactivity assessment of coals via a weighted mean activation energy[J].Fuel, 1984, 63(10): 1436-1440.