鄭小龍，趙 奎，曾 鵬，龔 囪，廖 鑫

（1.江西理工大學(xué) 資源與環(huán)境工程學(xué)院，江西 贛州 341000；2.江西省礦業(yè)工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江西 贛州 341000）

0 引言

巖石材料是地質(zhì)工程中重要的組成部分，在工程應(yīng)用中比較常見，是由不同種礦物顆粒、裂隙和膠結(jié)物組合而成的復(fù)合體。巖石在受載過程中，其內(nèi)部微裂紋逐步擴(kuò)展成肉眼能夠看見的宏觀裂紋，最終導(dǎo)致失穩(wěn)破壞，其損傷過程備受礦業(yè)、鐵路等工程地質(zhì)領(lǐng)域關(guān)注。為此，國(guó)內(nèi)外研究學(xué)者不斷地研究巖石損傷本構(gòu)方程來研究巖石損傷。利用損傷理論來研究巖石等含有初始缺陷的材料，已被認(rèn)為是最有效的研究方法[1]，并成立多門學(xué)科[2-3]。研究不同粒徑類巖石材料的損傷特性對(duì)礦山、交通及地質(zhì)等領(lǐng)域巖石的破壞機(jī)理研究具有重要的參考意義。

損傷理論研究巖石損傷是利用平均化的方式，從巖石內(nèi)部礦物顆粒、晶體、微裂隙、微孔洞等細(xì)觀尺度上研究各種損傷的形態(tài)、分布及演化規(guī)律，最終將所得研究結(jié)果描述到宏觀力學(xué)行為中[4]。任建喜等[5]對(duì)巖石在荷載過程中的破壞進(jìn)行CT掃描，分析應(yīng)力-應(yīng)變的全過程，推導(dǎo)出巖石破壞過程中損傷演化方程和本構(gòu)方程；楊圣奇等[6]對(duì)大理巖進(jìn)行單軸壓縮試驗(yàn)，構(gòu)造出巖石損傷本構(gòu)模型的參數(shù)能夠反映殘余強(qiáng)度；張明等[7]基于三軸壓縮試驗(yàn)，結(jié)合統(tǒng)計(jì)強(qiáng)度理論及連續(xù)損傷理論，構(gòu)造了一種巖石統(tǒng)計(jì)損傷本構(gòu)模型，描述材料非線性力學(xué)行為；高文華[8]以軟巖為研究對(duì)象，著重在應(yīng)力水平和時(shí)間上做研究推導(dǎo)，構(gòu)造出本構(gòu)方程；劉紅巖[9]構(gòu)造非貫通節(jié)理巖體動(dòng)態(tài)損傷本構(gòu)模型，對(duì)加載應(yīng)變率和節(jié)理特性等影響巖體動(dòng)態(tài)力學(xué)特性作了對(duì)比分析；李淑春和白衛(wèi)峰等[10-11]分別就混凝土變形破壞和復(fù)雜荷載作用下，構(gòu)造了不等強(qiáng)度混凝土損傷變量方程、損傷演化方程和三維正交各向異性統(tǒng)計(jì)損傷本構(gòu)方程；賈善坡等[12]利用損傷勢(shì)函數(shù)，構(gòu)造泥巖彈塑性損傷本構(gòu)模型并通過模型反映出泥巖軟硬化行為特征。這些學(xué)者對(duì)損傷模型的發(fā)展研究作出重大貢獻(xiàn)，但大部分是從改變加載方式等外在條件出發(fā)構(gòu)造本構(gòu)方程，巖石損傷特性與本身內(nèi)在條件關(guān)系的研究鮮有報(bào)道。

研究以巖石內(nèi)部礦物顆粒大小為出發(fā)點(diǎn)，開展了三種不同粒徑（0.1～0.2 mm，0.2～0.5 mm，0.63～1 mm）高純度石英砂膠結(jié)的類巖石材料損傷模型的研究，建立損傷本構(gòu)方程，探討不同粒徑類巖石材料破壞全過程的損傷特性。

1 試驗(yàn)研究方案

1.1 試驗(yàn)裝置及測(cè)試方法

試驗(yàn)采用加載控制系統(tǒng)，加載設(shè)備是由中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所研制的RMT-150C巖石力學(xué)試驗(yàn)系統(tǒng)，該系統(tǒng)可實(shí)時(shí)準(zhǔn)確地記錄當(dāng)前荷載、應(yīng)力、位移、應(yīng)變和時(shí)間等數(shù)據(jù)，并同步繪制載荷-位移，計(jì)算彈性模量、泊松比等。試驗(yàn)采用位移控制加載方式，速率為0.002mm/s。

1.2 試驗(yàn)研究?jī)?nèi)容

篩分 0.1～0.2 mm，0.2～0.5 mm，0.63～1 mm 三種不同粒徑的高純度石英砂粒，采用標(biāo)準(zhǔn)325號(hào)硅酸鹽水泥作為膠結(jié)材料，質(zhì)量濃度為70%，灰沙比（質(zhì)量比）為1∶4，制作成標(biāo)準(zhǔn)直徑50 mm×100 mm的圓柱體類巖石材料試樣，在20℃標(biāo)準(zhǔn)恒溫養(yǎng)護(hù)室養(yǎng)護(hù)28 d后，進(jìn)行單軸壓縮破壞試驗(yàn)，探究不同粒徑類巖石材料單軸壓縮直至破壞全過程的應(yīng)力、應(yīng)變變化特征，建立三種不同粒徑類巖石材料損傷本構(gòu)方程，通過分析損傷與應(yīng)變的關(guān)系，研究不同粒徑類巖石材料破壞全過程損傷演變過程等。

2 不同粒徑類巖石材料損傷力學(xué)分析

單軸壓縮類巖石材料至破壞，對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)并處理，其力學(xué)參數(shù)如表1所示。選?、?2、Ⅱ-1、Ⅲ-1分別代表每一種粒徑的類巖石材料試件作為研究對(duì)象，得出實(shí)際應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖1實(shí)線所示。

表1 不同粒徑類巖石材料力學(xué)參數(shù)Tab.1 Mechanical parameter of backfill

從表1和圖1可以看出三種不同粒徑類巖石材料試件所表現(xiàn)出的力學(xué)性質(zhì)差異主要與粒徑有關(guān)，在一定的粒徑范圍內(nèi)，粒徑不同，其單軸抗壓強(qiáng)度表現(xiàn)出較大差異，而對(duì)應(yīng)的應(yīng)變值相近。將應(yīng)力-應(yīng)變曲線分為四個(gè)階段：

第一階段為初始?jí)好茈A段（OA段），在應(yīng)力-應(yīng)變曲線中表現(xiàn)為下凹，斜率緩慢增大，這是類巖石材料預(yù)加載后其原始微裂隙、缺陷等被壓密的結(jié)果。A點(diǎn)作為壓密階段終止點(diǎn)，預(yù)加載后粒徑為0.2～0.5mm的試件該點(diǎn)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力最大，占峰值強(qiáng)度的23.8%，而粒徑0.1～0.2 mm及0.63～1 mm試件該點(diǎn)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力分別占其峰值強(qiáng)度的12.5%和14.9%。

圖1 不同粒徑類巖石材料單軸應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.1 Compressing stress-strain curves of backfill

第二階段為彈性變形階段（AB段），不同粒徑類巖石材料的應(yīng)力-應(yīng)變曲線都表現(xiàn)為斜率幾乎不變，近似直線；粒徑為0.2～0.5 mm時(shí)斜率最大，而從表中可知彈性模量與粒徑的關(guān)系表現(xiàn)不太明顯。

第三階段為屈服階段（BC段），應(yīng)力-應(yīng)變曲線表現(xiàn)為斜率逐漸減小直至為0，粒徑為0.1～0.2 mm的試件抗壓強(qiáng)度最大，平均在1.6 MPa左右，屈服變形過程也最明顯，粒徑為0.63～1 mm類巖石材料試件抗壓強(qiáng)度最小，平均抗壓強(qiáng)度小于1 MPa，屈服變形過程不明顯。

第四階段為宏觀破壞和破壞后階段（CD段），此時(shí)應(yīng)力-應(yīng)變曲線斜率小于0，類巖石材料試件的應(yīng)力隨應(yīng)變的增大而減小。峰值強(qiáng)度之后微裂紋迅速擴(kuò)展，裂紋之間的巖橋破壞，宏觀裂紋相互連接，形成更大的裂紋。與強(qiáng)脆性巖石不同的是，類巖石材料實(shí)際曲線的峰值后部分沒有明顯應(yīng)力陡降，水泥膠結(jié)的類巖石材料表現(xiàn)出較強(qiáng)的延性。

綜上所述，石英砂膠結(jié)類巖石材料單軸加載破壞全過程表現(xiàn)得比較圓滑，表現(xiàn)出較強(qiáng)的延性；三種不同粒徑類巖石材料試件應(yīng)力-應(yīng)變曲線四個(gè)階段所表現(xiàn)出的差異主要與粒徑有關(guān)，在0.1～1 mm粒徑范圍內(nèi)，隨著粒徑的逐漸變大，單軸抗壓強(qiáng)度有減小趨勢(shì)。

3 不同粒徑類巖石材料損傷本構(gòu)方程

3.1 損傷本構(gòu)方程

視類巖石材料為各向同性的連續(xù)介質(zhì)，劉志祥[14]根據(jù)應(yīng)變等價(jià)原理構(gòu)造出充填體損傷本構(gòu)方程如式（1）～式（4），本文根據(jù)式（2）和式（4）得出類巖石材料損傷本構(gòu)方程如表2。

峰值應(yīng)力前本構(gòu)方程和損傷演化方程：

峰值應(yīng)力后本構(gòu)方程和損傷演化方程：

式中：D為損傷值，E為彈性階段的變形模量（應(yīng)力-應(yīng)變曲線直線段斜率）；A、B和β為常數(shù)，可由邊界條件求得。

表2 不同粒徑類巖石材料損傷本構(gòu)方程Tab.2 Constitutive equation for damage of rock material with different particle sizes

根據(jù)損傷本構(gòu)方程，得到不同粒徑類巖石材料理論應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖1虛線所示。粒徑為0.1～0.2 mm試件的理論應(yīng)力-應(yīng)變曲線和實(shí)際曲線基本吻合；對(duì)于粒徑0.2～0.5 mm、0.63～1 mm試件來看，在達(dá)到C點(diǎn)之前，理論曲線表現(xiàn)為略微上凸形，試驗(yàn)實(shí)際曲線達(dá)到峰值C之前階段為下凹形，這與該本構(gòu)方程不能反映單軸壓縮條件下試樣變形的初始?jí)好茈A段有關(guān)[7]，其次還與試驗(yàn)時(shí)的試驗(yàn)操作誤差等因素有關(guān)，但總體吻合。

3.2 不同粒徑類巖石材料損傷特征分析

由試驗(yàn)結(jié)果，根據(jù)不同粒徑試件的彈性模量及峰值強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的應(yīng)變，計(jì)算三種不同粒徑類巖石材料峰值應(yīng)力所對(duì)應(yīng)的損傷值見表3，粒徑越大峰值應(yīng)力所對(duì)應(yīng)的損傷值越大。

表3 不同粒徑峰值強(qiáng)度對(duì)應(yīng)損傷值Tab.3 Damage value of backfill with different particle size

由式（1）和式（3）計(jì)算得到不同粒徑類巖石材料的損傷演化方程，并繪制出損傷演化曲線如圖2所示。

圖2中a、b點(diǎn)分別表示彈性階段轉(zhuǎn)塑性階段分界點(diǎn)對(duì)應(yīng)的損傷值及峰值應(yīng)變對(duì)應(yīng)的損傷值，粒徑為0.1～0.2 mm、0.2～0.5 mm時(shí)，a點(diǎn)之前損傷值緩慢增加，在圖中表現(xiàn)為損傷值-應(yīng)變曲線斜率緩慢增大，而粒徑0.63～1 mm試件表現(xiàn)為增長(zhǎng)穩(wěn)定；ab之間三種粒徑的曲線斜率增加都比較明顯，說明塑性階段損傷增速；b點(diǎn)之后斜率驟增。

圖2 不同粒徑巖石材料的損傷演化曲線Fig.2 Damage value-strain curves of backfill

峰值應(yīng)力前，粒徑為0.63～1 mm試件損傷相對(duì)最大，而粒徑為0.1～0.2 mm試件損傷最??；峰值應(yīng)力后，粒徑為0.1～0.2 mm的類巖石材料試件表現(xiàn)得最為明顯，增長(zhǎng)速率最快，而粒徑為0.63～1 mm試件增長(zhǎng)速率最小。說明在0.1～1 mm的粒徑范圍內(nèi)，粒徑越小，峰值應(yīng)力前損傷值越小，峰值應(yīng)力后損傷值增長(zhǎng)越快，破壞越突然。

4 峰值比能分析

本文定義單位體積的變形能為比能，峰值強(qiáng)度時(shí)的總比能就稱為峰值比能。文獻(xiàn)[13]給出了峰值比能的計(jì)算過程，根據(jù)有效應(yīng)力能量等價(jià)原理[14]，在損傷的前提下，可結(jié)合有效應(yīng)力計(jì)算類巖石材料的彈性變形比能。假設(shè)單元體的應(yīng)力從0慢慢增大到σx，對(duì)應(yīng)發(fā)生的變形為εx，則單元體的彈性變形可用式（5）計(jì)算：

試件達(dá)到峰值應(yīng)力σx時(shí)所對(duì)應(yīng)的應(yīng)變?yōu)棣舩，結(jié)合式（2）和式（5）推演化簡(jiǎn)得到類巖石材料試件峰值應(yīng)力時(shí)的變形比能Up：

通過前面所得峰值應(yīng)力前的損傷本構(gòu)方程，由式（6）計(jì)算得到峰值應(yīng)力時(shí)的變形比能如表4所示。

表4 不同粒徑試件峰值強(qiáng)度變形比能Tab.4 Peak energy of backfill with different particle size

由表4可知，粒徑為0.1～0.2 mm的類巖石材料試件峰值強(qiáng)度時(shí)的變形比能為0.008 5 MJ，而粒徑為0.63～1 mm的試件峰值強(qiáng)度時(shí)變形比能為0.0038MJ，說明粒徑越小，峰值比能越大。

5 結(jié)果分析與討論

5.1 結(jié)果分析

（1）不同粒徑組成的類巖石材料力學(xué)特性和損傷特性表現(xiàn)出不一樣的規(guī)律，粒徑為0.1～0.2 mm的類巖石材料抗壓強(qiáng)度在1.6 MPa左右，而粒徑為0.63～1 mm時(shí)最小，平均抗壓強(qiáng)度小于1，彈性模量與粒徑關(guān)系則不明顯。

（2）在粒徑為0.1～1 mm范圍內(nèi)，粒徑越大，峰值應(yīng)力前損傷也明顯更大，而峰值應(yīng)力后恰恰相反，粒徑越小，損傷值增長(zhǎng)的越快，破壞越突然，表明巖石內(nèi)部顆粒越小，其破壞后期表現(xiàn)越明顯。

（3）峰值變形比能方面，粒徑為0.1～0.2 mm的類巖石材料試件峰值強(qiáng)度時(shí)變形比能最大，而粒徑為0.63～1 mm的試件峰值強(qiáng)度時(shí)變形比能最小。在一定程度揭示了，巖石內(nèi)部顆粒越大，峰值應(yīng)力時(shí)變形比能越小。

5.2 討論

在已有的研究中，單純針對(duì)礦物顆粒的試驗(yàn)研究相對(duì)較少，得到粒徑與強(qiáng)度的關(guān)系也不盡相同。理論研究上，有學(xué)者利用pfc軟件模擬礦物粒徑在1.5～3 mm范圍時(shí)巖體的力學(xué)性能，粒徑為1.5 mm的試件單軸抗壓強(qiáng)度最小，3 mm時(shí)最大，反映出礦物顆粒越大，強(qiáng)度越高[15]，與試驗(yàn)結(jié)果有所出入。根據(jù)以上論述，筆者認(rèn)為針對(duì)試驗(yàn)結(jié)果有必要對(duì)試驗(yàn)研究中可能會(huì)影響類巖石材料強(qiáng)度的因素進(jìn)行分析，大概有以下幾點(diǎn)：

（1）試件粒度配比：試驗(yàn)研究使用的骨料粒徑范圍分別為0.1～0.2 mm，0.2～0.5 mm，0.63～1 mm 的高純度石英砂，最大粒徑與最小粒徑差分別為0.1mm、0.3 mm、0.37 mm，這導(dǎo)致了各粒徑試件粒度配比有所差別，出現(xiàn)如文獻(xiàn)[16]的現(xiàn)象。

（2）類巖石材料模型澆筑：澆筑類巖石材料時(shí)所使用的灰砂比、水灰比及水泥強(qiáng)度等是影響試件強(qiáng)度的重要因素。其次還有脫模時(shí)脫模機(jī)對(duì)試件的破壞程度。

有時(shí)這些因素導(dǎo)致了研究巖石力學(xué)性質(zhì)、損傷特性與材料內(nèi)部顆粒關(guān)系的復(fù)雜性，在試驗(yàn)研究方面進(jìn)展緩慢。這也說明針對(duì)巖石內(nèi)部粒徑的研究還有工作要做，可以從改變骨料類型，粒徑范圍等方面著手。

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