劉 暢 常紅濱

中建八局第一建設(shè)有限公司 山東 濟(jì)南 250100

1 概述

隧道鋼拱架支護(hù)是一種被動(dòng)支護(hù)方式，它依靠與圍巖的相互作用能夠較好地控制隧道圍巖變形，被廣泛應(yīng)用于隧道施工中[1-4]。但在隧道掘進(jìn)過程中，受掘進(jìn)爆破工藝、隧道圍巖巖性及圍巖結(jié)構(gòu)影響，隧道成形后，拱架與隧道圍巖間往往存在不均勻間隙，導(dǎo)致拱架與圍巖的相互作用差，拱架承載能力難以得到有效發(fā)揮，在一些高應(yīng)力或軟巖隧道中甚至有破壞失穩(wěn)的危險(xiǎn)[5-7]。

隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，數(shù)值模擬計(jì)算方法的發(fā)展日趨成熟[8-9]，如有限單元法、邊界元法、離散元法等，以此為理論基礎(chǔ)的計(jì)算軟件大量涌現(xiàn)，如ADINA、NOLM、FINAL、UDEC、SAP、FLAC等，這些軟件與一些支護(hù)理論相結(jié)合，在地下工程支護(hù)中得到了廣泛的應(yīng)用。

連續(xù)介質(zhì)快速拉格朗日分析程序FLAC可模擬土層、巖石及其他材料的力學(xué)行為，并能模擬當(dāng)材料達(dá)到其屈服極限后產(chǎn)生的塑性破壞和流動(dòng)[10-11]。本文采用FLAC數(shù)值模擬軟件建模，通過對(duì)鋼拱架變形、受力情況進(jìn)行分析，能較直觀地反映鋼拱架壁后空洞對(duì)拱架承載力的影響。

2 計(jì)算模型

2.1 數(shù)值分析模型的建立

模型尺寸為200 m×160 m，采用莫爾-庫侖模型，在模型中間開挖15 m×7 m直墻半圓拱形隧道，垂直應(yīng)力10 MPa，側(cè)壓系數(shù)1.2，用beam單元模擬鋼拱架（圖1）。

2.2 巖體力學(xué)參數(shù)的確定

模型選用20a#工字鋼鋼拱架，其主要力學(xué)參數(shù)為：彈性模量206×103MPa，泊松比0.3，截面面積3.95×10-3m2，極慣性矩Ix=2 370 cm4，慣性矩Iy=158 cm4。模型巖體力學(xué)參數(shù)如表1所示。

3 數(shù)值模擬方案

圖1 計(jì)算分析模型

表1 模型巖體力學(xué)參數(shù)

為更直觀地反映隧道鋼拱架壁后空洞對(duì)拱架整體承載能力的影響，數(shù)值模擬中將拱架與圍巖的間隙進(jìn)行等效轉(zhuǎn)換（圖2），鋼拱架選用beam單元進(jìn)行模擬。分別針對(duì)上述4種轉(zhuǎn)換模型進(jìn)行拱架與圍巖相互作用關(guān)系的對(duì)比分析。其中，模型A為鋼拱架與隧道圍巖完全均勻接觸模型，該模型中鋼拱架與圍巖間并沒有空隙，即拱架受力均勻；模型B為拱架在隧道頂部與圍巖間存在300 mm空洞；模型C為鋼拱架在一側(cè)肩窩處與隧道圍巖存在300 mm間隙；模型D中鋼拱架在兩側(cè)肩窩處與巷道圍巖存在300 mm間隙。通過對(duì)上述4個(gè)模型中隧道圍巖變形影響的對(duì)比，分析鋼拱架壁后空洞的不同位置對(duì)隧道初支鋼拱架受力的影響。

圖2 不同支架-圍巖接觸關(guān)系分析模型

4 數(shù)值模擬結(jié)果分析

4.1 拱架變形特征分析

計(jì)算平衡后，拱架發(fā)生不同程度的變形破壞（圖3）。

4.1.1 拱架均勻受力的變形特征

從模型A的變形情況可看出，由于拱架與圍巖均勻接觸，拱架整體受力情況良好，拱架變形不明顯，而底板由于沒有采取支護(hù)措施產(chǎn)生了一定量的底鼓。

圖3 不同支架-圍巖接觸關(guān)系時(shí)的支架變形特征

4.1.2 拱架頂部存在空洞的變形特征

如模型B所示，當(dāng)鋼拱架頂部空間存在空洞時(shí)，在隧道圍巖壓力的作用下，拱架受力發(fā)生變形。拱架肩窩及兩幫在圍巖水平應(yīng)力的作用下向巷道內(nèi)收縮，此時(shí)由于U形鋼拱架頂部與巷道圍巖存在較大空隙，隧道圍巖不能及時(shí)提供約束抗力，從而導(dǎo)致拱架頂部產(chǎn)生上移，出現(xiàn)了尖頂型破壞。

4.1.3 拱架一側(cè)肩窩存在空洞的變形特征

分析模型C可知，當(dāng)拱架一側(cè)肩窩與隧道圍巖間存在間隙時(shí)，由于一側(cè)肩窩無法及時(shí)提供約束抗力，拱架會(huì)向一側(cè)傾斜失穩(wěn)破壞。

4.1.4 拱架兩側(cè)肩窩存在空洞的變形特征

當(dāng)拱架兩肩窩均與巷道圍巖存在空洞時(shí)，如模型D所示，此時(shí)拱架頂梁僅在其頂部與圍巖相互接觸，在拱架頂部圍巖壓力的作用下，拱架兩肩窩將向架后空間移動(dòng)，并同時(shí)促進(jìn)了拱架頂梁的下沉，兩者相互促進(jìn)，最終導(dǎo)致拱架頂梁被壓平。

4.2 拱架受力特征分析

為了進(jìn)一步分析拱架不同部位的壁后空洞對(duì)拱架受力的影響，分別對(duì)不同模型的拱架受力狀態(tài)進(jìn)行微觀分析（圖4）。

4.2.1 拱架與圍巖均勻接觸時(shí)的受力特征

由模型A可看出，拱架與圍巖緊密均勻接觸時(shí)，拱架整體受力較均勻，最大彎矩和最大剪力均發(fā)生在拱腳及起拱線位置。

4.2.2 拱架頂部存在空洞的受力特征

由模型B可看出，當(dāng)拱架頂部存在空洞時(shí)，拱架的最大彎矩及剪力均發(fā)生在拱頂處，分別達(dá)到1.307×105N·m、361.0 kN，已經(jīng)超了該型鋼的屈服極限，此時(shí)鋼拱架已破壞失穩(wěn)；拱架柱腿與肩窩處的彎矩及剪力較小，最大彎矩及最大剪力僅為2.975×104N·m、111.9 kN，分別僅為拱架頂梁受力的23.13%、31.57%左右?？梢钥闯?，當(dāng)拱架頂部存在空洞時(shí)，在拱架其他部位還未達(dá)到屈服極限時(shí)，拱架頂梁產(chǎn)生了較大的應(yīng)力集中并已達(dá)到該型鋼的屈服極限，頂梁成為了拱架失穩(wěn)破壞的突破口。

圖4 支架彎矩及剪應(yīng)力分布特征

4.2.3 拱架一側(cè)肩窩存在空洞的受力特征

由模型C可看出，當(dāng)拱架的一側(cè)肩窩存在空洞時(shí)，拱架所受的彎矩及剪力的分布不均勻，拱架存在空洞的右側(cè)產(chǎn)生了較大的應(yīng)力集中。該側(cè)拱架的最大彎矩為1.193×105N·m，剪力為328.7 kN，該處型鋼發(fā)生了屈服破壞；與之相對(duì)應(yīng)的拱架左側(cè)所受的最大彎矩及最大剪力則分別為3.612×104N·m、126.4 kN，僅為前者的33.98%、41.65%左右。此時(shí)，拱架右側(cè)會(huì)由于受到的集中應(yīng)力過大而發(fā)生局部失穩(wěn)，進(jìn)而引起拱架的整體失穩(wěn)。

4.2.4 拱架兩側(cè)肩窩存在空洞的受力特征

由模型D可看出，當(dāng)拱架的兩側(cè)肩窩與圍巖間均存在空洞時(shí)，拱架兩側(cè)肩窩處均會(huì)產(chǎn)生較大的正彎矩，即拱架外側(cè)受拉應(yīng)力、內(nèi)側(cè)受壓應(yīng)力作用；與之相反的是拱架的柱腿及頂梁，該部位受到圍巖的擠壓而產(chǎn)生較大的負(fù)彎矩，即拱架外側(cè)受壓應(yīng)力影響、內(nèi)側(cè)受拉應(yīng)力影響，最大彎矩及最大剪力分別為9.499×104N·m、258.1 kN。

由上述分析可知，拱架壁后空洞造成的拱架偏載對(duì)拱架內(nèi)力及其承載能力的影響較大，易使拱架局部達(dá)到屈服極限而發(fā)生破壞失穩(wěn)。當(dāng)拱架與圍巖均勻接觸時(shí)，拱架受力較均勻，受到的最大彎矩及剪力分別為4.237×104N·m、144.8 kN。此時(shí)，鋼拱架的最大彎矩出現(xiàn)在柱腿中部，而拱架頂梁所受彎矩及剪力則極小。由此說明，鋼拱架的拱部抵抗變形的能力較強(qiáng)，柱腿則是鋼拱架承載結(jié)構(gòu)的薄弱部位，應(yīng)對(duì)其加強(qiáng)支護(hù)。

5 結(jié)語

本文采用數(shù)值模擬的研究方式，通過建立拱架壁后不同部位空洞模型，分析了在壁后空洞影響下支架的變形、受力特征，得出了以下結(jié)論與建議：

1）拱架壁后存在空洞時(shí)，由于與圍巖的不均勻接觸，導(dǎo)致拱架偏載，使拱架局部受力過大進(jìn)而發(fā)生破壞失穩(wěn)，拱架整體承載能力難以得到有效發(fā)揮。

2）當(dāng)支架與圍巖均勻接觸時(shí)，拱架的最大彎矩與剪力發(fā)生在拱腳位置，鎖腳錨桿的施工對(duì)拱架整體穩(wěn)定性的影響尤為重要。

3）隧道在施工過程中應(yīng)重視并妥善處理支架壁后空洞，保證拱架均勻整體受力，對(duì)發(fā)揮拱架的整體承載能力，保障隧道的施工安全、質(zhì)量具有重大的現(xiàn)實(shí)意義。