高 勇 ，嚴(yán) 彪 ，胡 軍 ，范曉勇

（1.榆林學(xué)院 化學(xué)與化工學(xué)院，陜西 榆林 719000；2. 陜西省低變質(zhì)煤潔凈利用重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，陜西 榆林 719000；3. 西北大學(xué) 化工學(xué)院，陜西 西安 710069）

氣液攪拌釜在生物、化工、石油、食品、制藥等領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用［1-4］。自吸式氣液攪拌釜是在槳葉所在位置設(shè)置一定子結(jié)構(gòu)，槳葉旋轉(zhuǎn)將液體沿氣體分散通道排出，產(chǎn)生負(fù)壓，將大量氣體沿定子筒自行吸入，吸入的氣體被上層槳一次破碎后，進(jìn)入定子上的氣體分散通道，再被氣體分散通道葉片二次破碎，均勻分布在液層中，進(jìn)行氣液接觸。自吸式氣液攪拌釜能夠有效控制氣體的吸入過程，具有吸氣量大、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、操作方便和能耗低等特點(diǎn)［5］，在氫氯化反應(yīng)、臭氧溶解、氨解反應(yīng)、煙道氣脫硫、泡沫浮選、廢水處理等過程中有著廣泛的應(yīng)用。

郝惠娣等［6］對(duì)單層槳自吸式氣液攪拌釜的氣液分散特性進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)氣含率分布均勻，氣液分散效果好。秦佩等［7］對(duì)自吸式龍卷流型攪拌槽內(nèi)的固液懸浮和氣液分散進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)固相顆粒的存在會(huì)使氣含率明顯降低，但對(duì)傳質(zhì)性能的影響較為復(fù)雜。高勇［5］對(duì)雙層槳自吸式氣液攪拌槽的臨界轉(zhuǎn)速、氣含率和容積傳氧系數(shù)進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)合理的槳葉組合、槳葉間距是增強(qiáng)雙層槳自吸式攪拌槽的吸氣能力，提高雙層槳自吸式攪拌槽氧傳遞效率的重要保證。但現(xiàn)有文獻(xiàn)對(duì)自吸式攪拌釜的攪拌功率缺乏深入的研究。

本工作研究了雙層槳自吸式攪拌釜的功率消耗，考察了攪拌轉(zhuǎn)速、介質(zhì)性質(zhì)、槳葉組合、槳葉間距、下層槳葉角度和尺寸對(duì)功率準(zhǔn)數(shù)的影響，并得出功率準(zhǔn)數(shù)的關(guān)聯(lián)式，為自吸式攪拌釜的工業(yè)應(yīng)用提供數(shù)據(jù)。

1 實(shí)驗(yàn)部分

實(shí)驗(yàn)在平底有機(jī)玻璃攪拌釜中進(jìn)行。實(shí)驗(yàn)介質(zhì)分別為清水和蔗糖水溶液，性質(zhì)見表1。攪拌釜的上層槳分別采用六直葉圓盤槳（6SBDT）和拋物線型槳（6P）；下層槳分別采用六葉上斜葉槳（6PBUT，結(jié)構(gòu)見圖1）和六葉下斜葉槳（6PBDT）。攪拌釜的幾何尺寸見表2。

表1 實(shí)驗(yàn)介質(zhì)的性質(zhì)（25 ℃）Table 1 Properties of experimental medium(25 ℃)

圖1 6PBUT的結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure of a six pitched blades upflow turbine(6PBUT).

表2 攪拌釜的幾何尺寸Table 2 Geometry dimension of stirring tank

2 結(jié)果與討論

2.1 攪拌轉(zhuǎn)速對(duì)功率準(zhǔn)數(shù)的影響

在傳統(tǒng)的氣-液攪拌設(shè)備中，氣體流量和轉(zhuǎn)速無關(guān)，而在自吸式攪拌釜中，氣體吸入速率與攪拌轉(zhuǎn)速有關(guān)。功率準(zhǔn)數(shù)與攪拌轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系見圖2。從圖2可看出，隨攪拌轉(zhuǎn)速的增大，功率準(zhǔn)數(shù)呈先減小后增大然后又減小的趨勢(shì)。這是因?yàn)?，?dāng)攪拌轉(zhuǎn)速較低時(shí)，隨攪拌轉(zhuǎn)速增大，由槳葉產(chǎn)生的流量持續(xù)增加，對(duì)氣體流動(dòng)產(chǎn)生了越來越大的阻力，吸氣量持續(xù)增加。槳葉旋轉(zhuǎn)在葉片背后形成一低壓區(qū)，當(dāng)轉(zhuǎn)速增大到一定值時(shí)，壓力的減小足以使氣體克服浮力留在低壓區(qū)，從而形成氣泡，且壓力越低，氣泡尺寸越大，槳葉背后的渦流運(yùn)動(dòng)強(qiáng)度降低，湍流能量減小，功率準(zhǔn)數(shù)降低。當(dāng)攪拌轉(zhuǎn)速為300 r/min時(shí)，槳葉旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的剪切力足夠使氣泡破裂時(shí)，氣泡尺寸最大，功率準(zhǔn)數(shù)達(dá)到最小。此后，隨攪拌轉(zhuǎn)速的增大，大量的氣泡破裂，氣泡尺寸減小，功率準(zhǔn)數(shù)又開始增大。且氣體吸入速率隨攪拌轉(zhuǎn)速的增大而增大，氣含率增加，有相當(dāng)一部分氣體被液體牽引至攪拌釜底部，將氣泡到達(dá)釜底時(shí)的攪拌轉(zhuǎn)速定義為臨界轉(zhuǎn)速（對(duì)應(yīng)圖中功率準(zhǔn)數(shù)最高點(diǎn)），此時(shí)槳葉作用決定了氣泡的平均尺寸大小和流體流型。之后，隨著攪拌轉(zhuǎn)速進(jìn)一步增大，氣體吸入速率和渦流強(qiáng)度增加，破裂的小氣泡再循環(huán)回到槳葉區(qū)域，且氣泡尺寸隨著攪拌轉(zhuǎn)速的增加而增大。由于氣泡的再循環(huán)，吸氣量持續(xù)增加，導(dǎo)致槳葉區(qū)的分散密度減小，功率準(zhǔn)數(shù)又開始大幅降低，當(dāng)攪拌轉(zhuǎn)速達(dá)到500 r/min時(shí)，下降趨勢(shì)變緩。

對(duì)于自吸式氣液攪拌釜，當(dāng)轉(zhuǎn)速達(dá)到臨界轉(zhuǎn)速時(shí)，氣液反應(yīng)才能充分進(jìn)行。適宜的攪拌轉(zhuǎn)速?zèng)Q定于氣液反應(yīng)的耗氧量，當(dāng)氣液反應(yīng)要求的氣含率在2%～3%時(shí)，攪拌操作可在臨界轉(zhuǎn)速下進(jìn)行，當(dāng)氣液反應(yīng)要求的氣含率在7%～9%時(shí)，攪拌操作可在600 r/min下進(jìn)行。

2.2 介質(zhì)對(duì)功率準(zhǔn)數(shù)的影響

攪拌介質(zhì)不同時(shí)的功率準(zhǔn)數(shù)見圖3。由圖3可見，功率準(zhǔn)數(shù)隨介質(zhì)黏度和密度的增加而增大。這是因?yàn)椋逅驼崽撬芤壕鶎儆谂ｎD流體，黏度和密度隨蔗糖含量的增加而增大。密度和黏度增大，雖然可以延長(zhǎng)氣泡在液相中的停留時(shí)間，但氣體吸入量減少，攪拌槳在旋轉(zhuǎn)過程中受到的阻力增加，因此功率準(zhǔn)數(shù)增大。

圖2 攪拌轉(zhuǎn)速對(duì)功率準(zhǔn)數(shù)的影響Fig.2 Effects of stirring speed(N) on power number(Np).

圖3 攪拌介質(zhì)對(duì)功率準(zhǔn)數(shù)的影響Fig.3 Effects of stirring medium on Np.

2.3 槳葉組合對(duì)功率準(zhǔn)數(shù)的影響

槳葉組合不同時(shí)的功率準(zhǔn)數(shù)見圖4。

圖4 槳葉組合對(duì)功率準(zhǔn)數(shù)的影響Fig.4 Effects of impeller combinations on Np.

由圖4可見，在下層槳相同時(shí)，上層槳為P型槳的功率準(zhǔn)數(shù)小于上層槳為SBDT槳的功率準(zhǔn)數(shù)。這是因?yàn)閷?duì)于雙層槳自吸式攪拌釜，上層槳的主要作用是吸入氣體，下層槳的主要作用是將氣體均勻分散在整個(gè)攪拌釜中［8］。SBDT槳具有較強(qiáng)的剪切作用，槳葉背后形成的氣穴尺寸較大，整個(gè)攪拌釜內(nèi)的流體流動(dòng)呈劇烈的湍流狀態(tài)，流動(dòng)阻力較大，部分能量被轉(zhuǎn)換成熱量而耗散。P型槳的拋物線結(jié)構(gòu)可使介質(zhì)沿拋物面流動(dòng)，對(duì)氣泡的生長(zhǎng)有一定的抑制作用，槳葉后形成的氣穴尺寸與SBDT槳相比大大減小，流動(dòng)阻力減小，吸氣后攪拌功率的降幅較小，因此功率準(zhǔn)數(shù)較?。?］，吸入氣體的能力較高。在氣-液兩相操作中，在輸入一定的功率時(shí)，能夠吸入更多的氣體，有利于氣體在釜內(nèi)的分散與混合。在上層槳相同時(shí)，下層槳為PBUT的功率準(zhǔn)數(shù)小于下層槳為PBDT的功率準(zhǔn)數(shù)。這是因?yàn)閷?duì)于雙層槳自吸式攪拌釜，上層槳吸入氣體的能力依賴于下層槳向上層槳泵送液體的能力［10］。因此，適宜的槳葉組合為6P+6PBUT。

圖5 槳葉組合不同時(shí)的流體流動(dòng)特性Fig.5 Fluid flow characteristics with different impeller combinations.

對(duì)雙層槳自吸式攪拌釜內(nèi)的流體流動(dòng)特性進(jìn)行數(shù)值模擬，湍流模型采用RNG k-ε模型，利用控制容積法求解；壓力-速度的耦合采用SIMPLEC算法，對(duì)流項(xiàng)的離散采用混合-上風(fēng)差分格式，采用多重參考系法解決運(yùn)動(dòng)槳葉和靜止釜體之間的相互作用，模擬得到的槳葉組合不同時(shí)的流體流動(dòng)特性見圖5。由圖5可見，上斜葉槳對(duì)流體具有上揚(yáng)作用，將下層槳附近的流體沿?cái)嚢栎S高速泵送到上層槳周圍，泵送效率較高，氣體吸入速率較大，兩層槳之間的軸向作用較強(qiáng)，整個(gè)攪拌釜形成兩個(gè)循環(huán)流動(dòng)，氣液混合均勻，因此功率準(zhǔn)數(shù)較小。下斜葉槳對(duì)流體具有下壓作用，使大部分流體沿斜下方流向釜壁，沿釜壁向上流動(dòng)的流體到達(dá)下層槳所在高度后，流向改變回到槳葉區(qū)，使兩層槳之間的渦環(huán)被擠壓變形，整個(gè)攪拌釜內(nèi)形成3個(gè)循環(huán)流動(dòng)，攪拌混合效果較差，因此功率準(zhǔn)數(shù)較大。

2.4 槳葉間距對(duì)功率準(zhǔn)數(shù)的影響

槳葉間距不同時(shí)的功率準(zhǔn)數(shù)和相對(duì)功率消耗（RPD）見圖6。對(duì)于自吸式攪拌釜，由于氣體是自行吸入，RPD定義為加定子后功率消耗與未加定子時(shí)功率消耗之比。RPD一般均小于1，RPD越小，相應(yīng)的吸氣后攪拌功率下降越多，使攪拌槳原有的輸送能力降低，越不利于氣液分散和混合［9］。由圖6可見，功率準(zhǔn)數(shù)隨槳葉間距的增大而增大。在雙層槳自吸式攪拌釜中，下層槳對(duì)功率的影響大約是60%～70%。當(dāng)上層槳型相同，下層槳為PBUT時(shí)，PBUT可以使流體沿軸向和徑向流動(dòng)，沿徑向流動(dòng)的流體碰到釜壁向下流動(dòng)時(shí)，流動(dòng)方向不斷的發(fā)生變化。槳葉間距L2越大，流動(dòng)方向變化越劇烈，所有的動(dòng)能都被耗散掉，能量耗散更大。且當(dāng)槳葉間距L2增大時(shí)，RPD的降幅增大，下層槳向上層槳泵送流體所需的能量增加，泵送效率降低。因此當(dāng)L2= 0.15 m時(shí)，功率準(zhǔn)數(shù)最大。

圖6 槳葉間距對(duì)功率準(zhǔn)數(shù)和RPD的影響Fig.6 Effects of L2 on Np and relative power demand(RPD).

2.5 下層槳葉角度對(duì)功率準(zhǔn)數(shù)的影響

下層槳葉角度不同時(shí)的功率準(zhǔn)數(shù)和氣含率見圖7。由圖7可見，功率準(zhǔn)數(shù)隨槳葉角度的增大而增大。這是因?yàn)榫哂休^高泵送效率的葉輪具有較高的氣體吸入速率，且泵送效率隨槳葉角度的增大而減?。?1］。當(dāng)槳葉角度為30°時(shí)，氣體的吸入速率最大，單位體積功耗下的氣含率最大。因此當(dāng)槳葉角度為30°時(shí)，下層槳向上層槳泵送液體的泵送效率最高，功率準(zhǔn)數(shù)最小，攪拌釜內(nèi)的流體混合更均勻。

圖7 槳葉角度對(duì)功率準(zhǔn)數(shù)和氣含率的影響Fig.7 Effects of θ on power number and gas holdup(ε).

2.6 下層槳尺寸對(duì)功率準(zhǔn)數(shù)的影響

下層槳尺寸不同時(shí)的功率準(zhǔn)數(shù)和氣含率見圖8。由圖8可見，功率準(zhǔn)數(shù)隨槳葉系數(shù)（L/D）的增大而增大。當(dāng)L/D = 0.125時(shí)，氣體的吸入速率最大，單位體積功耗下的氣含率最大。因此當(dāng)L/D = 0.125時(shí)，下層槳向上層槳泵送液體的泵送效率最高，功率準(zhǔn)數(shù)最小，意味著在攪拌釜內(nèi)要達(dá)到相同的混合效果，需要的攪拌功率較低。

圖8 下層槳尺寸對(duì)功率準(zhǔn)數(shù)和氣含率的影響Fig.8 Effects of lower impeller dimension on power number and ε.

2.7 自吸式攪拌釜功率準(zhǔn)數(shù)的數(shù)據(jù)關(guān)聯(lián)

將雙層槳自吸式氣液攪拌釜的功率準(zhǔn)數(shù)（Np）與雷諾數(shù)（Re）的關(guān)系表示為：Np∝Reα，在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)系中得出二者的關(guān)系（見圖9）。由圖9可知，隨雷諾數(shù)的增大，功率準(zhǔn)數(shù)呈先減小后增大再減小的趨勢(shì)。隨著攪拌轉(zhuǎn)速的增大，大量氣體被吸入。當(dāng)氣體實(shí)現(xiàn)自吸分散后，功率準(zhǔn)數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系為Np∝Re-0.84，此時(shí)流體質(zhì)點(diǎn)之間的碰撞加劇，動(dòng)量交換頻繁，漩渦隨時(shí)間的進(jìn)程而增強(qiáng)，使破裂的小氣泡在整個(gè)攪拌釜中分散均勻，因此隨著雷諾數(shù)的增加，功率準(zhǔn)數(shù)大幅降低。

圖9 功率準(zhǔn)數(shù)與雷諾數(shù)的擬合曲線Fig.9 Fitting curve of the power number and Re.

3 結(jié)論

1）隨攪拌轉(zhuǎn)速的增加，功率準(zhǔn)數(shù)先減小后增大然后又減小。隨介質(zhì)黏度和密度的增大，功率準(zhǔn)數(shù)增大。

2）適宜的槳葉組合為6P+6PBUT，采用該組合，槳葉背后形成的漩渦尺寸較小，攪拌混合效果最好，功率準(zhǔn)數(shù)較小。隨槳葉間距的增大，功率準(zhǔn)數(shù)增大；當(dāng)下層槳葉角度為30°，L/D = 0.125時(shí)，槳葉的泵送效率最高，單位體積功耗下的氣含率最大，功率準(zhǔn)數(shù)最小。

3）當(dāng)氣體實(shí)現(xiàn)自吸分散后，功率準(zhǔn)數(shù)與雷諾數(shù)的關(guān)系為Np∝Re-0.84，隨著雷諾數(shù)的增加，功率準(zhǔn)數(shù)大幅降低。

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