劉 輝

(臨沂市河?xùn)|區(qū)石拉淵管區(qū)灌溉管理處，山東 臨沂 276034)

重力壩是一種安全性能較高的壩型，然而重力壩建造存在成本高昂、強度超強、水化熱高和溫控復(fù)雜等問題，為有效解決上述問題，提出了多種新型壩，如硬填料壩(Hardfill dam)、膠凝砂礫壩(CSG dam)、膠凝砂礫石壩(CSGR dam)和堆石混凝土壩(RFC dam)等，其中膠凝砂礫石壩在中國應(yīng)用最為廣泛，對膠凝砂礫石壩進行研究具有重要意義。

膠凝砂礫石壩是我國總結(jié)各國硬填料壩、膠凝砂礫石壩等實踐經(jīng)驗研究并推廣的一種新壩型，膠凝砂礫石壩的建造理念為“宜材適構(gòu)”，基于該理念專家學(xué)者對不同工程地質(zhì)條件下膠凝砂礫石壩的適用性進行了大量研究，通過對膠凝砂礫石進行單軸和三軸試驗，研究水泥摻量、骨料級配、母巖性質(zhì)和粉煤灰摻量等對膠凝砂礫石壩物理力學(xué)特性的影響。由于膠凝砂礫石屬于強度較低的軟巖，對壩體長期穩(wěn)定性不利，因此對其蠕變特性進行研究是十分必要。

本文采用分級加載方式，對膠凝砂礫石進行了三軸壓縮蠕變試驗，分析了應(yīng)力水平對蠕變發(fā)展階段影響，采用Burgers蠕變模型對低應(yīng)力水平下膠凝砂礫石蠕變曲線進行擬合，將非線性黏塑性蠕變元件與Burgers蠕變模型串聯(lián)對原有Burgers蠕變模型進行修正。

1 試驗材料與方法

試驗材料為某河道砂礫石土，土料最大粒徑為20mm，試驗土料級配曲線如圖1所示，水泥采用復(fù)合硅酸鹽水泥32.5R，水泥3d抗折強度大于3.5MPa，抗壓強度大于16MPa，試驗用水為蒸餾水，粉煤灰密度ρ=1.41g/cm3，需水量比115%，燒失量1.89%，主要礦物成分為CaO，SiO2，Al2O3，F(xiàn)e2O3和MgO，質(zhì)量百分比分別為7.31%，56.45%，20.28%，12.35%和1.28%。

將試驗土料取回后，先攤開晾曬，風(fēng)干后測記含水率。已有研究表明，膠凝砂礫石中水泥摻量小于6%時，土料件骨架難以形成，水泥水化物與砂礫石顆粒間離子交換反應(yīng)也難以充分進行，而水泥摻量過多時，水泥水化熱較大，澆筑時溫度控制較為困難，故取水泥摻量為6%，粉煤灰與水泥水化產(chǎn)物繼續(xù)反應(yīng)對膠凝砂礫石強度具有激發(fā)作用，水泥摻量與粉煤灰摻量比值為1∶1，為粉煤灰的最優(yōu)摻量，取粉煤灰摻量為6%，試樣控制水灰比0.85，干密度1.85g/cm3。試樣充分拌和后，分三層裝入制樣筒內(nèi)并擊實至相應(yīng)干密度，試樣尺寸為Φ150mm×300mm。試樣24h后脫模，脫模后在標準養(yǎng)護條件下養(yǎng)護90d。

開展蠕變試驗前，須先確定膠凝砂礫石的破壞偏應(yīng)力，試驗圍壓為0.5MPa，根據(jù)膠凝砂礫石的破壞偏應(yīng)力計算確定各級應(yīng)力水平SL=0.1、0.4、0.7和1.0下的偏應(yīng)力豎向荷載，一般認為軸向變形比體積變形先達到穩(wěn)定標準，試驗時，采用軸向變形對試驗進行控制，試驗每級荷載穩(wěn)定時間約為15d，當達到預(yù)定時間后施加下一級荷載。

圖1 土料級配

2 試驗結(jié)果與分析

圖2為不同圍壓下，各級荷載作用下的軸向應(yīng)變- 時間關(guān)系，由圖2可知，膠凝砂礫石是一種典型的蠕變材料，在各級應(yīng)力條件下均呈現(xiàn)衰減蠕變特征，不同應(yīng)力條件下，膠凝砂礫石蠕變特征表現(xiàn)存在一定差異。在低應(yīng)力條件下，膠凝砂礫石蠕變特征可分為2個階段，即減速蠕變階段和勻速蠕變階段，每級荷載施加后，膠凝砂礫石蠕變速度隨時間增長先減小，后逐漸趨于穩(wěn)定。在高應(yīng)力條件下，膠凝砂礫石蠕變特征可分為3個階段，即減速蠕變階段、勻速蠕變階段和加速蠕變階段，每級荷載施加后，膠凝砂礫石蠕變速度隨時間增長先減小，后逐漸趨于穩(wěn)定最后又逐漸增長，直至試樣破壞。

膠凝砂礫石蠕變引起的主要原因有兩個：其一為膠凝砂礫石在持續(xù)的荷載作用下發(fā)生了與時間有關(guān)的膠結(jié)破壞，在長時間荷載作用下，膠凝砂礫石的膠結(jié)鍵逐漸斷裂，原本能抵抗較大荷載作用的骨架逐漸被破壞，試樣變形量逐漸增大；其二為荷載持續(xù)作用下，顆粒位置調(diào)整，持續(xù)的荷載作用下，膠凝砂礫石顆粒會發(fā)生旋轉(zhuǎn)與偏移，尤其當顆粒接觸配位數(shù)較少時，由于荷載作用土體膠結(jié)鍵斷裂，顆粒逐漸向其他空隙中進行填充，隨著填充不斷進行，孔隙率不斷減少，顆粒接觸配位數(shù)不斷增多，顆粒位置調(diào)整越困難，顆粒的蠕變速率逐漸減小，當顆粒配位數(shù)達到某一特定值時，顆粒間形成穩(wěn)定的力鏈，變形速率逐漸趨于穩(wěn)定，當應(yīng)力水平較高時，顆粒間形成的穩(wěn)定力鏈結(jié)構(gòu)又可能發(fā)生斷裂，變形速率迅速增大，試樣快速破壞。

圖2 膠凝砂礫石軸向應(yīng)變- 時間關(guān)系曲線

3 蠕變模型

應(yīng)力水平較低時，膠凝砂礫石蠕變速率先減小后保持穩(wěn)定，蠕變量隨時間增大逐漸增大，這與Burgers蠕變模型描述特征基本一致，Burgers模型是由Maxwell模型與Kelvin模型串聯(lián)而成，如圖3所示。

圖3 Burgers蠕變模型示意圖

一維條件下，Burgers蠕變模型可表示為：

(1)

式中，σ、ε—蠕變模型的應(yīng)力與應(yīng)變；Ei、ηi(i=1，2)—膠凝砂礫石材料的彈性與黏性參數(shù)；t—試驗時間。

高應(yīng)力水平時，膠凝砂礫石蠕變包括三個階段，Burgers蠕變模型無法描述膠凝砂礫石蠕變加速階段，為合理描述高應(yīng)力條件下膠凝砂礫石的蠕變特性，將非線性黏塑性蠕變元件(NAVPB)與Burgers蠕變模型串聯(lián)對原有Burgers蠕變模型進行修正，改進Burgers蠕變模型示意圖見圖4。

圖4 改進Burgers蠕變模型示意圖

改進后Burgers蠕變模型可表示為，

(2)

式中，σs—加速蠕變啟動應(yīng)力水平閾值；tF—加速蠕變啟動時間。

采用改進后的Burgers蠕變模型對試驗點進行擬合，擬合曲線如圖5所示，由圖5可見，修正后的Burgers蠕變模型對不同應(yīng)力水平下的膠凝砂礫石蠕變特征曲線擬合相關(guān)系數(shù)均大于0.95，擬合效果良好，說明改進的Burgers蠕變模型能夠合理的描述高應(yīng)力水平下膠凝砂礫石蠕變特征。

圖5 改進Burgers蠕變模型擬合曲線

4 結(jié)論

對不同應(yīng)力水平膠凝砂礫石進行常規(guī)三軸蠕變試驗，研究了應(yīng)力水平對膠凝砂礫石蠕變特性影響，主要結(jié)論如下：

(1)膠凝砂礫石是一種典型的蠕變材料，在不同應(yīng)力水平下膠凝砂礫石均表現(xiàn)為衰減蠕變特征。

(2)不同應(yīng)力水平下，膠凝砂礫石蠕變特征存在一定差異，低應(yīng)力條件下，膠凝砂礫石蠕變特征可分為減速蠕變階段和勻速蠕變階段2個階段，而高應(yīng)力條件下，其蠕變特征可分為減速蠕變階段、勻速蠕變階段和加速蠕變3個階段。

(3)引入非線性黏塑性蠕變元件對原有Burgers蠕變模型進行修正，修正后的Burgers蠕變模型在各個應(yīng)力水平下均擬合良好。

[1] 解家畢, 孫東亞. 全國水庫潰壩統(tǒng)計及潰壩原因分析[J]. 水利水電技術(shù), 2009(12): 124- 128.

[2] Batmaz S. Cindere dam- 107m high Roller Compacted HardfillDam(RCHD) in Turkey [C]. Proceedings of the4th International Symposium on RCC Dams. Spain, 2003.

[3] Takashi yokotsuka. Application of CSG Method to Construction of Gravity Dam [C]. Proceedings of 20th ICOLD. China, Beijing, 2000.

[4] 賈金生, 馬鋒玲, 李新宇, 等. 膠凝砂礫石壩材料特性研究及工程應(yīng)用[J]. 水利學(xué)報, 2006, 37(05): 578- 582.

[5] JiaJinsheng, Zheng Cuiying, Ma Fengling, et al. Studies on Cemented Material Dam and Its Application in China[C]. Proceedings of 6th International Symposium on Roller Compacted Dams, 2012.

[6] 金峰, 安雪暉, 石建軍, 等. 堆石混凝土及堆石混凝土大壩[J]. 水利學(xué)報, 2005, 36(11): 1347- 1352.

[7] 楊首龍. CSG壩筑壩材料特性與抗荷載能力研究[J]. 土木工程學(xué)報, 2007, 40(02): 97- 103.

[8] Lohani, Kongsukprasert, Watanabe, et al. Strength and deformation properties of compacted cement- mixed gravel evaluated by triaxial compression tests[J]. Soils and Foundations, 2004, 44(05): 95- 108.

[9] 王強, 李冬青. 膠結(jié)粗粒土強度變形特性研究[J]. 水電能源科學(xué), 2010, 28(10): 44- 46.

[10] Kongsukprasert, Tatsuoka, Tateyama. Several factors affecting the strength and deformation characteristics of cement- mixed gravel[J]. Soils and Foundations, 2004, 45(03): 107- 124.

[11] 崔永成, 崔自治, 周健, 等. 銀川地區(qū)粉煤灰水泥土的力學(xué)特性試驗研究[J]. 工業(yè)建筑, 2012, 42(07): 105- 109.

[12] 李長雨, 劉寒冰, 魏海斌. 粉煤灰土工程特性試驗研究[J]. 遼寧工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報. 2010, 29(01): 63- 66.

[13] 于浩, 李海芳, 溫彥鋒, 等. 九甸峽堆石料三軸蠕變試驗初探[J]. 巖土力學(xué), 2007, 28(增刊): 103- 106.