陳生利，匡洪鋒，蔡 林

（廣東韶關鋼鐵公司煉鐵廠，廣東 韶關512123）

韶鋼7號高爐于2005年8月18日投產(chǎn)，設計爐容2500m3，高爐有效高度31.7m，爐缸直徑11.08m，爐腰直徑12.2m，屬于典型的瘦高型高爐。2015年以來，高爐進入爐齡后期，面對高爐本體長高明顯，爐身區(qū)域冷卻壁大量燒壞，爐缸側壁溫度頻繁超標，高爐生產(chǎn)的穩(wěn)定性逐漸變差等現(xiàn)象，從2016年開始，高爐被迫采取系列護爐技術措施。

1 高爐爐齡后期存在的問題

1.1 高爐本體長高

由于近些年韶鋼高爐生產(chǎn)成本壓力大，入爐原料質(zhì)量有所降低，高爐入爐原料中有害元素鉛、鋅以及堿金屬含量未得到有效控制。大量K、Na堿金屬在爐缸高溫鐵水作用下，與爐缸區(qū)域磚襯發(fā)生系列化學反應形成相變，引發(fā)爐缸區(qū)域碳磚膨脹。原料中的鉛由于密度較大，熔點低，大量鉛沉淀在爐底磚縫內(nèi)，引起爐缸、爐底磚襯異常膨脹。

高爐耐材在大量有害金屬的影響下，高爐本體長高。特別是2008年至2010年期間，受金融危機的影響，原料質(zhì)量大幅度降低，大量有害金屬在高爐內(nèi)循環(huán)富集，高爐本體長高趨勢特別明顯，至2018年，爐體長高達110mm。從現(xiàn)場測量數(shù)據(jù)來看，高爐圓周方向長高趨勢相差10mm，高爐本體出現(xiàn)輕微傾斜狀態(tài)，爐皮多處開裂，其中，1＃鐵口上方爐皮縱向開裂達1.5m。高爐本體長高趨勢見圖1所示。

圖1 高爐長高趨勢圖

1.2 高爐冷卻系統(tǒng)損壞

至2016年，高爐爐身下部銅冷卻壁與鑄鐵冷卻壁之間有三層銅冷卻板出現(xiàn)大面積燒壞。高爐本體圓周方向，單層銅冷卻板冷、熱面分別有48塊，至目前為止，熱面冷卻板燒壞漏水的達125塊，占比86%，冷面燒壞漏水達76塊，占比49%。隨著高爐爐體長高，爐身區(qū)域冷卻壁管頭拉裂現(xiàn)象較多，爐身中上部冷卻壁燒壞漏水達22塊，部分冷卻壁呈現(xiàn)向爐內(nèi)傾斜的現(xiàn)象。大量冷卻設備燒壞，導致爐墻保護性渣皮生成不穩(wěn)定，爐體熱負荷波動大，給爐溫控制帶來不利影響。

1.3 側壁溫度偏高

至2010年高爐爐缸側壁溫度第一次超過400℃以來，側壁溫度升高趨勢較明顯，溫度超500℃頻次較多。從理論計算可以得到，2013年初，爐缸區(qū)域陶瓷杯基本脫落，鐵水全部與碳磚接觸，爐缸區(qū)域碳磚逐步開始侵蝕。爐缸陶瓷杯脫落時，碳磚溫度均會出現(xiàn)大面積短期大幅度升高表現(xiàn)，同時爐缸水溫差與熱負荷也相應升高。至2016年初，1＃鐵口區(qū)域碳磚溫度最高達761℃，且此溫度在1天時間內(nèi)從500℃直線升高，高爐采取臨時休風堵風口操作。

1.4 高爐風口變形

受高爐入爐原料中有害金屬的影響，高爐內(nèi)襯耐材發(fā)生相變膨脹，在熱應力作用下，風口中小套易上翹變形［1］。小套與吹管，吹管與中節(jié)之間密封效果變差，經(jīng)常出現(xiàn)漏風現(xiàn)象，特別是高爐休風期間，裝吹管與風口難度加大。在休風更換小套期間，從風口套流出大量銀白色金屬液體，經(jīng)化驗，此液體中含有大量鉛、鋅化合物。從風口流出液體如圖2所示。

圖2 風口銀白色液體

2 護爐操作技術措施

2.1 優(yōu)化工藝操作

（1）改善原料質(zhì)量。根據(jù)7號高爐的生產(chǎn)現(xiàn)狀，公司再次強調(diào)以高爐為中心的經(jīng)營思路，提出走精料路線的方針。從2016年開始，燒結礦轉(zhuǎn)鼓指數(shù)從75%逐步提高至77%，自產(chǎn)焦炭熱強度（CSR）由65%提高至68%以上，焦炭反應性（CRI）由26%降低至23%。在配料方面，提高了球團礦的使用量，高爐入爐熟比增加至85%以上。在原料管理方面，優(yōu)化了篩分工藝，將生礦篩全部更換為樹脂篩，大大降低了入爐粉末含量，改善了高爐爐內(nèi)料柱透氣性。同時，生礦篩分系統(tǒng)全部使用樹脂篩，篩網(wǎng)上粘結粉末的現(xiàn)象大大減少，進一步降低了人工清理篩網(wǎng)的勞動強度。

從源頭改善原料質(zhì)量，嚴格控制入爐原料中Zn、Pb的含量，與公司采購部門協(xié)調(diào)，要求在原料采購方面做到少采購高鋅原料，確保入爐鋅負荷控制在0.35kg／t以內(nèi)，Pb含量控制在0.2kg／t以內(nèi)。適當提高燒結礦中MgO含量，控制好燒結礦中MgO／Al2O3在0.5水平，進一步降低爐渣的粘度，改善爐渣流動性，從而提高爐渣排堿能力，減少堿金屬在高爐內(nèi)的循環(huán)富集危害。

（2）爐內(nèi)氣流調(diào)節(jié)上。受高爐爐型結構的影響，堅持采取中心加焦的操作模式，中心加焦量控制在25%－30%水平，逐步增加入爐風量至5000m3／min，確保中心氣流穩(wěn)定充足，高爐實際風速達到260m／s以上。在料制上，采用5檔位布料制度，外環(huán)四個檔位礦、焦同角，最大角度為37度，角差2度，最內(nèi)環(huán)為中心焦，角度13.5度。在保證較強且穩(wěn)定的中心氣流條件下，逐步提高頂壓，爐頂壓力由200kPa逐步提高至230kPa，頂壓提高后，可有效增強排鋅、排堿能力，進一步減少了堿金屬在高爐內(nèi)的循環(huán)富集危害。7號高爐常規(guī)料制見表1。

（3）出渣鐵管理。7號高爐設計鐵口3個，按設計要求，爐外出渣鐵采取兩用一備模式。由于場地面積的限制，三個鐵口分別布置在南、北兩個出鐵場，1＃鐵口與2＃、3＃鐵口之間夾角均為150度，2＃、3＃鐵口之間夾角為60度。鐵口分布的不均勻，導致爐缸狀態(tài)經(jīng)常不活躍，特別是2＃、3＃鐵口出渣鐵階段，單爐次鐵水溫度波動高達20℃。鑒于此，從2016年開始，除鐵溝檢修期間外，實施3個鐵口輪流出鐵模式，控制鐵口深度在3100－3400mm區(qū)間，自此，爐缸活躍性得到了明顯的改善，高爐更加穩(wěn)定順行。

表1 高爐常規(guī)料制

2.2 冷卻設備維護

對燒壞的銅冷卻板，采取對整個箱體進行灌漿、封堵技術措施，同時對封堵冷卻板區(qū)域的熱電偶進行全面檢查，確保溫度檢測正常。對燒壞漏水的冷卻壁，采取穿管修復技術，既能維持一定的壁體區(qū)域冷卻，又能杜絕漏水入爐內(nèi)。穿管修復技術原理為：將漏水的冷卻壁進出水管斷開，用其他管道和閥門連接到到下層出水管與上層進水管，選擇直徑、長度吻合的金屬軟管穿入漏水冷卻壁內(nèi)，穿管完成后，在兩管之間壓入導熱性能良好的壓漿料，然后向金屬軟管內(nèi)通蒸汽使壓漿料快速凝固，最后焊接好壓漿孔道，恢復冷卻壁通水。具體工藝如圖3所示。

圖3 冷卻壁穿管示意圖

2.3 加強爐缸碳磚殘厚管理

針對爐缸碳磚受有害金屬危害出現(xiàn)的膨脹現(xiàn)象，采取對爐缸區(qū)域進行壓漿的處理措施，基本控制住爐缸區(qū)域氣隙的擴大，鐵口冒煤氣現(xiàn)象得到緩解，提高了爐缸碳磚之間的有效傳熱效率，起到了護爐的作用效果。

建立爐缸碳磚殘厚專項管理機制，每半月對爐缸工作狀態(tài)進行異?？偨Y，主要包括爐缸區(qū)域碳磚溫度、碳磚殘厚、爐缸區(qū)域冷卻系統(tǒng)水溫差等的監(jiān)控分析。通過殘厚推算，制定了碳磚殘厚在700mm、600 mm、500mm三個點的對應溫度值，分別按提醒、注意、危險三個等級采取相應的應對措施。殘厚管理標準對應熱電偶插入最深的第三點T3溫度值見表2。

表2 殘厚管理標準所對應T3溫度

2.4 提高高爐本體冷卻強度

7號高爐使用的是開路式工業(yè)循環(huán)冷卻模式，經(jīng)過12年的生產(chǎn)后，設備開始老化，高爐冷卻水壓、水量均出現(xiàn)不同程度的降低。2016年以來，為了增強冷卻效果，通過增加一臺中壓泵的方式，增加高爐本體冷卻水量近500m3／h，此水量主要是用于爐缸高溫區(qū)冷卻。

3 近幾年護爐成效

通過一系列的護爐措施，高爐本體長高區(qū)域明顯減弱，冷卻系統(tǒng)燒壞漏水數(shù)量近兩年只出現(xiàn)了3塊，高爐爐缸碳磚溫度超過600℃的頻次只出現(xiàn)了2次，高爐爐況順行也得到了保證，在護爐階段平均日產(chǎn)也能達到6200t水平，實現(xiàn)了高爐爐齡后期效益最大化。

4 結語

（1）韶鋼7＃高爐護爐階段采取了一系列應對措施，積極探索出適合爐役后期高爐本體維護的操作制度。

（2）追求精料入爐的操作理念，維持好合理穩(wěn)定的煤氣流分布，達到合理的操作爐型，是高爐護爐的最有效手段［2］。

（3）通過采取對漏水冷卻壁的穿管技術，盡可能維持冷卻壁原有的冷卻強度，減緩高爐冷卻壁的燒損速度，杜絕了入爐水源。

（4）加強爐缸碳磚殘厚趨勢管理，建立爐缸監(jiān)控維護制度，保證了爐缸溫度的安全受控，為爐役后期的穩(wěn)定順行提供了保障。