鞠興華，楊曉華，張莎莎

1)長(zhǎng)安大學(xué)公路學(xué)院，陜西西安 710064；2)陜西鐵路工程職業(yè)技術(shù)學(xué)院，陜西渭南 714021

PDCA循環(huán)又稱(chēng)為戴明環(huán)，是制定質(zhì)量計(jì)劃并組織實(shí)現(xiàn)的全過(guò)程，包括策劃P(planing)、實(shí)施D(do)、檢查C(check)和處置A(act)4部分[1]，通過(guò)這4個(gè)環(huán)節(jié)循環(huán)運(yùn)行來(lái)解決實(shí)際問(wèn)題，讓產(chǎn)品質(zhì)量呈現(xiàn)一種階梯式上升的狀態(tài). 近年來(lái)，PDCA循環(huán)被廣泛應(yīng)用于我國(guó)的醫(yī)療系統(tǒng)、軟件研發(fā)和企業(yè)管理等領(lǐng)域，但建筑行業(yè)僅在個(gè)別工程案例中應(yīng)用.夏新瑞等[2]引入PDCA的循環(huán)理論對(duì)高溫差地區(qū)混凝土預(yù)制塊質(zhì)量進(jìn)行控制，并結(jié)合卡塔爾多哈新港的案例論證了這種管理模式的可行性；姚學(xué)健等[3]引入PDCA循環(huán)理念對(duì)如何提高水工混凝土耐久性的措施進(jìn)行研究；熊?chē)?guó)斌等[4-6]在公路工程建設(shè)中引入PDCA的管理模式，對(duì)路基壓實(shí)質(zhì)量、路面鋪筑質(zhì)量等方面進(jìn)行動(dòng)態(tài)控制；章勇武等[7-8]引入PDCA模式對(duì)公路隧道和地鐵盾構(gòu)隧道的施工進(jìn)度進(jìn)行柔性控制；王磊[9]引入PDCA循環(huán)對(duì)標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)進(jìn)行過(guò)程控制，提高了工程地質(zhì)勘察質(zhì)量；孟憲魁等[10-11]引入PDCA循環(huán)對(duì)施工企業(yè)的風(fēng)險(xiǎn)和成本進(jìn)行管理. 上述研究成果較好地推動(dòng)了PDCA循環(huán)模式在建筑行業(yè)的應(yīng)用，但到目前為止在客運(yùn)專(zhuān)線等大型工程中，這種管理模式卻未普及，相關(guān)研究論文更是鮮見(jiàn). 本研究依托大西客運(yùn)專(zhuān)線渭南北站鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，針對(duì)如何利用PDCA循環(huán)對(duì)后壓漿施工質(zhì)量動(dòng)態(tài)控制進(jìn)行分析，最終實(shí)現(xiàn)管理目標(biāo)，以期為類(lèi)似大型工程的施工質(zhì)量管理提供借鑒.

1 工程概況

大西客運(yùn)專(zhuān)線渭南北車(chē)站高架橋全長(zhǎng)1.969 km.位于一級(jí)階地，地表水主要是農(nóng)田灌溉用水，地下水為第4系孔隙潛水，水位埋深4.3～6.5 m，天然地基存在濕陷性黃土、松軟土和飽和砂土等不良地質(zhì)，主要土層分布及力學(xué)指標(biāo)如表1.

表1 主要土層力學(xué)指標(biāo)參數(shù)

采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，樁徑包括1.25 和1.5 m兩種，樁長(zhǎng)在36～53 m之間，平均樁長(zhǎng)為41 m. 按照中國(guó)鐵道部《新建時(shí)速300～350 km客運(yùn)專(zhuān)線鐵路設(shè)計(jì)暫行規(guī)定》，無(wú)砟軌道橋梁墩臺(tái)基礎(chǔ)工后沉降量不應(yīng)超過(guò)20 mm，相鄰墩臺(tái)沉降差不應(yīng)超過(guò)5 mm. 客運(yùn)專(zhuān)線列車(chē)在高架車(chē)站內(nèi)頻繁的進(jìn)站制動(dòng)和出站起動(dòng)，使車(chē)體通過(guò)無(wú)砟軌道對(duì)梁體產(chǎn)生極大的縱向動(dòng)力作用. 通過(guò)車(chē)橋耦合振動(dòng)理論的研究成果可知，這種列車(chē)與軌道間的動(dòng)力作用最終轉(zhuǎn)化為施加在樁基礎(chǔ)上的動(dòng)荷載. 同時(shí)，因高架車(chē)站內(nèi)不同位置的軌道和梁體承受的這種動(dòng)荷載力有很大的差別，易導(dǎo)致車(chē)站內(nèi)橋梁樁基礎(chǔ)產(chǎn)生不均勻沉降，影響結(jié)構(gòu)的安全性和乘客的舒適度. 故高架車(chē)站橋梁相對(duì)區(qū)間橋梁對(duì)基礎(chǔ)的承載力及沉降控制的要求更為嚴(yán)格.

為嚴(yán)格控制車(chē)站正線道岔區(qū)和咽喉道岔處的工后沉降量，依托工程樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)采用后壓漿. 現(xiàn)階段，灌注樁后壓漿技術(shù)研究成果豐富，鄧祥輝等[12-15]通過(guò)室內(nèi)試驗(yàn)、現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)及數(shù)值分析等方法對(duì)后壓漿鉆孔灌注樁的承載力及沉降量進(jìn)行了研究，結(jié)果表明，在相似條件下后壓漿技術(shù)可大幅度提高單樁承載力和復(fù)合地基強(qiáng)度，降低工后沉降量；王文淵等[16-18]對(duì)鉆孔灌注樁后注漿質(zhì)量控制要點(diǎn)及有效注漿量的確定等方面進(jìn)行了研究.上述研究成果為本工程中后壓漿的具體實(shí)施提供了理論指導(dǎo).

2 第1次PDCA循環(huán)的控制與管理

作為控制客運(yùn)專(zhuān)線高架車(chē)站工后沉降的關(guān)鍵技術(shù)，灌注樁后壓漿的施工質(zhì)量控制的要求較高. 鑒于后注漿的施工效果受工、料、機(jī)、方法以及環(huán)境等多種因素影響的復(fù)雜情況，設(shè)立了后壓漿質(zhì)量控制小組，并引入PDCA循環(huán)的管理模式，以全面提高灌注樁后壓漿的施工質(zhì)量，減少不必要的返工處理，使經(jīng)濟(jì)效益最大化.

2.1 計(jì)劃階段

試驗(yàn)段鉆孔灌注樁后壓漿施工過(guò)程中， 按照施工順序選擇車(chē)站橋梁的前3個(gè)橋墩(1541#、1542#和1543#)，共計(jì)50根樁基250個(gè)注漿點(diǎn)(每根樁基底部有3個(gè)注漿點(diǎn)、側(cè)面有2個(gè)注漿點(diǎn))進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查統(tǒng)計(jì)，共計(jì)有55個(gè)點(diǎn)出現(xiàn)壓漿異常的現(xiàn)象.

壓漿底閥優(yōu)化前后對(duì)比見(jiàn)圖1.由圖1可知，試驗(yàn)段內(nèi)后壓漿正常的灌注樁僅占樁基總數(shù)的78%，后壓漿異常比例為22%，施工效果很不理想.結(jié)合工程特點(diǎn)，將質(zhì)量管理目標(biāo)設(shè)定為：通過(guò)PDCA活動(dòng)，后壓漿施工的綜合優(yōu)良率由78%提高到100%.

圖1 壓漿底閥優(yōu)化前后對(duì)比Fig.1 (Color online) The contrast pictures of bottom grouting valve before and after optimization

在計(jì)劃階段，對(duì)后壓漿施工過(guò)程中涉及到的各方面的因素進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析和逐項(xiàng)排查，以確定影響工程質(zhì)量的主要原因，現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查分析情況如表2.

表2 后壓漿施工質(zhì)量影響因素調(diào)查結(jié)果

由表2可知，影響灌注樁后壓漿施工質(zhì)量的主要因素包括：① 施工過(guò)程中，壓力和壓漿量雙控差距較大；② 部分壓漿閥不能正常工作，打不開(kāi)或打開(kāi)困難；③ 壓漿管道老化，外露皮管破裂或接頭脫離，導(dǎo)致承壓不足. 導(dǎo)致55個(gè)注漿點(diǎn)出現(xiàn)異常的原因中，上述3個(gè)因素所占的比例分別為51%、38%和11%.

針對(duì)以上確定的主要因素，查找具體原因，結(jié)合工程的實(shí)際情況制定具體、可行的整改措施，有的放矢地解決問(wèn)題，以提高后壓漿質(zhì)量.與上述3個(gè)主要因素相對(duì)應(yīng)的具體整改措施為：① 根據(jù)壓漿量與壓力值動(dòng)態(tài)調(diào)整水灰比. 當(dāng)壓漿量達(dá)到70%時(shí)，如壓力未達(dá)到設(shè)計(jì)值(樁端為3.2 MPa，樁側(cè)為2.5 MPa)，減小水灰比，相反則適當(dāng)加大水灰比；② 優(yōu)化壓漿閥和管道布置. 在底閥外套裝打孔鋼絲皮管，重新布置壓漿管道，壓漿前沖開(kāi)壓漿閥；③ 將管道接頭對(duì)接牢固. 改良?jí)航当秒娐房刂葡到y(tǒng)，在壓力表側(cè)面鉆孔加裝壓力開(kāi)關(guān)加固接頭更換新管道，使用鋼絲皮管用三通閥門(mén)固定.

2.2 實(shí)施階段

根據(jù)本次PDCA活動(dòng)既定方案，在實(shí)施階段將每個(gè)影響因素對(duì)應(yīng)的整改措施具體落實(shí)，以確保在施工過(guò)程中每個(gè)環(huán)節(jié)都有理可依，有章可循.

結(jié)合工程實(shí)際情況，按照水灰比(質(zhì)量比)0.60～0.75壓漿至總量的70%左右后，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的壓漿壓力適當(dāng)調(diào)整水灰比.若壓力值持續(xù)小于設(shè)定壓力(樁端為3.2 MPa，樁側(cè)為2.5 MPa)時(shí)，則將水灰比減小為0.5；繼續(xù)壓漿至80%時(shí)，若壓力值仍偏小，則將水灰比調(diào)整為0.4；現(xiàn)場(chǎng)注漿壓力值超過(guò)設(shè)定壓力的10%時(shí)，壓漿量完成70%后，將水灰比調(diào)整為0.8；壓漿量完成80%后，注漿壓力仍偏高，則將水灰比調(diào)整為0.9，以保證實(shí)際注漿量與設(shè)計(jì)注漿量一致.

針對(duì)壓漿閥打不開(kāi)或打開(kāi)困難的現(xiàn)象，在壓漿前使用清水或者水灰比為0.9的漿液沖開(kāi)閥門(mén). 同時(shí)優(yōu)化底閥和側(cè)閥. 壓漿底閥的優(yōu)化情況如圖1.由圖1可知，優(yōu)化前壓漿底閥僅在鐵管上開(kāi)設(shè)了5 mm的圓孔，直接用膠帶纏封在鐵管上，而膠帶浸水后黏結(jié)效果降低，灌注混凝土?xí)r容易造成水泥漿堵塞孔道. 優(yōu)化后的壓漿底閥在原底閥的外部套裝上波紋鋼絲皮管，在管的凹槽處開(kāi)設(shè)3 mm小孔，每圈4個(gè)，再用膠帶纏封. 鋼絲皮管保護(hù)了底閥鐵管處的圓孔，防止在混凝土灌注過(guò)程中被水泥漿堵塞管道，改善了壓漿底閥打不開(kāi)或打開(kāi)困難的現(xiàn)象.

壓漿側(cè)閥的優(yōu)化情況如圖2.由圖2可知，優(yōu)化前壓漿管道側(cè)閥緊貼鋼筋籠布置，距離孔壁大約有7 cm， 壓漿閥劈裂比較困難.優(yōu)化后側(cè)閥的鋼絲皮管呈花形布置，比原來(lái)緊貼鋼筋籠的圓形布置，改善了管道和孔壁間隔太大的問(wèn)題，花形凸起緊貼孔壁，側(cè)閥容易劈裂，增大了壓漿過(guò)程中水泥漿與樁間土的接觸面積，使后壓漿質(zhì)量得以保證.

圖2 壓漿側(cè)閥優(yōu)化前后對(duì)比圖Fig.2 (Color online) The contrast pictures of side grouting valve before and after optimization

針對(duì)壓漿管道破裂或接頭脫離的問(wèn)題，主要是從優(yōu)化壓漿泵電路控制系統(tǒng)和更換管道這兩個(gè)方面來(lái)整改. 電路控制系統(tǒng)的優(yōu)化情況如圖3.由圖3可知，優(yōu)化后壓漿泵的電路控制系統(tǒng)在原來(lái)壓力表的位置增加1個(gè)三通，一頭接壓力表，一頭接壓力開(kāi)關(guān)，電路連接后將壓力開(kāi)關(guān)的臨界壓力設(shè)置為7 MPa. 通過(guò)這種設(shè)計(jì)能更好地觀察壓漿過(guò)程中壓力的變化情況，并通過(guò)壓力開(kāi)關(guān)控制壓力大小，防止壓力變化幅度大造成管道破裂和接頭脫離. 同時(shí)，將原來(lái)老舊的壓漿管更換為鋼絲皮管.

圖3 壓降泵電路控制系統(tǒng)優(yōu)化前后斷面圖Fig.3 The sectional drawings of circuit control system before and after optimization

2.3 檢查階段

對(duì)嚴(yán)格按照整改措施施工完成的250個(gè)(與第1次試驗(yàn)時(shí)數(shù)量相同)壓漿點(diǎn)的實(shí)施效果進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)檢查，并將各檢查點(diǎn)的情況進(jìn)行分類(lèi)統(tǒng)計(jì)分析，第1次PDCA循環(huán)壓漿效果檢查統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)如表3.

由表3可知，檢查已完成的250個(gè)注漿點(diǎn)，出現(xiàn)異常的壓漿點(diǎn)共計(jì)22次，占總壓漿點(diǎn)的8.8%. 壓漿管道破裂或接頭脫離的現(xiàn)象已經(jīng)杜絕，影響壓漿質(zhì)量的主要因素集中在壓力和壓漿量雙控差距大、壓漿閥打不開(kāi)或打開(kāi)困難兩個(gè)方面，后壓漿的綜合優(yōu)良率由78.0%提高到91.2%，但效果仍不夠理想，未達(dá)到本次活動(dòng)設(shè)定的質(zhì)量管理目標(biāo).

表3 第1次PDCA循環(huán)壓漿效果檢查統(tǒng)計(jì)結(jié)果

結(jié)合整改的實(shí)施情況，對(duì)第1次PDCA循環(huán)壓漿效果進(jìn)行統(tǒng)計(jì)可知：施工前嚴(yán)格按照要求進(jìn)行技術(shù)交底；施工過(guò)程中注漿量、注漿壓力和水灰比均控制在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)；現(xiàn)場(chǎng)未出現(xiàn)冒漿現(xiàn)象，各項(xiàng)指標(biāo)符合設(shè)計(jì)要求；施工過(guò)程中電機(jī)自動(dòng)控制正常，壓力表顯示壓力值均在瞬間變小(表示壓漿閥被打開(kāi))；壓漿裝置實(shí)現(xiàn)了自動(dòng)停止功能，能更好地控制注漿壓力；所有注漿點(diǎn)均未發(fā)生爆管或接頭脫落、噴漿的情況；出現(xiàn)壓漿量與壓力雙控差距較大的11個(gè)壓漿點(diǎn)均由壓漿閥未開(kāi)啟或開(kāi)啟困難導(dǎo)致.

250個(gè)注漿點(diǎn)壓漿閥開(kāi)啟情況統(tǒng)計(jì)如表4.由表4可知，在對(duì)壓漿閥進(jìn)行優(yōu)化后，閥門(mén)開(kāi)啟異常的頻次由原來(lái)的21次減少到了11次，且開(kāi)啟異常的情況全部集中在樁端閥門(mén)處，開(kāi)啟效果有所提升.

表4 壓漿閥開(kāi)啟情況統(tǒng)計(jì)結(jié)果

2.4 處理階段

通過(guò)第1個(gè)PDCA循環(huán)過(guò)程，調(diào)查分析了影響灌注樁后壓漿施工質(zhì)量的主要因素，通過(guò)采取根據(jù)壓力值調(diào)整水灰比、優(yōu)化底閥、側(cè)閥設(shè)計(jì)、優(yōu)化壓降泵電路控制系統(tǒng)和更換管道等措施，結(jié)合具體實(shí)施過(guò)程，大幅提高了樁基后壓漿的施工質(zhì)量，將綜合優(yōu)良率由78.0%提升至91.2%，但局部測(cè)評(píng)未達(dá)到優(yōu)良，未實(shí)現(xiàn)優(yōu)良率100%的設(shè)定目標(biāo).

根據(jù)檢查階段結(jié)果分析可知，注漿管道爆裂或接頭脫離的問(wèn)題已經(jīng)解決，但壓漿閥開(kāi)啟異常、壓漿量和壓力雙控差距大的問(wèn)題仍然存在. 課題組對(duì)所有出現(xiàn)問(wèn)題的注漿點(diǎn)再次摸底排查，逐一分析影響后壓漿施工質(zhì)量的因素后發(fā)現(xiàn):① 發(fā)生壓漿閥開(kāi)啟異常的部位均在樁端閥門(mén)處，樁側(cè)閥門(mén)全部開(kāi)啟正常；② 出現(xiàn)壓漿量與壓力雙控差距大的壓漿點(diǎn)均存在閥門(mén)開(kāi)啟異常的問(wèn)題，壓漿量的大小主要是受閥門(mén)開(kāi)啟情況的影響.

為提高樁基礎(chǔ)后壓漿的施工質(zhì)量，最終實(shí)現(xiàn)預(yù)定目標(biāo). 下一步，將繼續(xù)通過(guò)PDCA循環(huán)的管理模式來(lái)解決影響壓漿閥開(kāi)啟率的兩個(gè)問(wèn)題.

3 第2次PDCA循環(huán)的控制與管理

3.1 計(jì)劃階段

第2次PDCA循環(huán)的管理目標(biāo)設(shè)定為后壓漿的綜合優(yōu)良率由91.2%提高到100.0%.

針對(duì)后壓漿底閥開(kāi)啟異常的所有注漿點(diǎn)進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查，發(fā)現(xiàn)這部分樁基礎(chǔ)在鉆孔過(guò)程中均存在超鉆現(xiàn)象. 當(dāng)孔深超鉆時(shí)，樁底混凝土厚度大，因壓漿底閥的設(shè)計(jì)標(biāo)高與樁底標(biāo)高一致，樁端閥門(mén)周?chē)炷凛^厚將會(huì)影響閥門(mén)開(kāi)啟. 例如，當(dāng)孔深超出設(shè)計(jì)孔深20 cm后，灌注的混凝土就相應(yīng)的超出20 cm，造成底部閥門(mén)在混凝土內(nèi)劈裂困難.

3.2 實(shí)施階段

在第2次PDCA循環(huán)中，對(duì)計(jì)劃階段的調(diào)查結(jié)果進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)，壓漿閥開(kāi)啟異常、壓漿量和壓力雙控差距大的問(wèn)題均是由樁底閥門(mén)處混凝土厚度大造成的. 在實(shí)施階段，針對(duì)這一問(wèn)題制定的具體措施為樁基礎(chǔ)灌注混凝土前，在底部回填粒徑為2～4 cm的石子，高度至樁底標(biāo)高以上約20 cm. 樁底部回填石子后，樁端閥門(mén)周?chē)牧辖Y(jié)構(gòu)松散，非常有利于閥門(mén)的開(kāi)啟. 而壓漿后石子的空隙被漿體注滿(mǎn)，將松散的石子黏結(jié)成整體，與樁基混凝土形成一體. 在充分征求設(shè)計(jì)單位意見(jiàn)，并將水泥漿與石子形成的結(jié)構(gòu)進(jìn)行室內(nèi)力學(xué)試驗(yàn)后，確認(rèn)此方案可行. 樁基回填石子后底部結(jié)構(gòu)如圖4.

圖4 樁基回填石子后底部斷面圖Fig.4 The sectional drawing after pile bottom backfilled with gravel

后壓漿施工過(guò)程中，要確保每項(xiàng)措施落實(shí)到位，特別是石子的回填厚度、管道的連接情況以及壓漿量和壓力的控制，以確保施工質(zhì)量.

3.3 檢查階段

嚴(yán)格按照具體整改措施再次施工250個(gè)注漿點(diǎn)后，課題組成員對(duì)實(shí)施效果進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)檢查，并將檢查結(jié)果進(jìn)行分類(lèi)統(tǒng)計(jì)分析， 第2次PDCA循環(huán)壓漿效果檢查統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)如表5.

表5 第2次PDCA循環(huán)壓漿效果檢查統(tǒng)計(jì)結(jié)果

由表5統(tǒng)計(jì)結(jié)果可知，通過(guò)第2次PDCA循環(huán)，樁基后壓漿施工質(zhì)量有很大幅度提高，出現(xiàn)異常的壓漿點(diǎn)由第1次PDCA循環(huán)后的8.8%降至0，綜合優(yōu)良率由91.2%提升到100%，實(shí)現(xiàn)了本次PDCA循環(huán)管理的設(shè)定目標(biāo).

4 結(jié) 論

1) 目標(biāo)效果方面，經(jīng)過(guò)兩次PDCA循環(huán)活動(dòng)，后壓漿的施工優(yōu)良率由78%提高到100%，實(shí)現(xiàn)了活動(dòng)預(yù)期目標(biāo).

2) 施工效果方面，通過(guò)PDCA循環(huán)管理，排查出所有影響客運(yùn)專(zhuān)線灌注樁后壓漿施工質(zhì)量的因素，并通過(guò)調(diào)整工藝參數(shù)、改良?jí)簼{設(shè)備、優(yōu)化壓漿閥及管道布置和樁底回填石子等具體的措施，提高了施工質(zhì)量和效率.

3) 質(zhì)量效果方面，依托工程下部結(jié)構(gòu)施工結(jié)束后，選擇地質(zhì)條件、樁徑、上部荷載基本一致的樁基礎(chǔ)，進(jìn)行承載力以及沉降試驗(yàn). 靜載試驗(yàn)結(jié)果表明，后壓漿灌注樁承載力較普通灌注樁高22%左右；3個(gè)月的沉降觀測(cè)結(jié)果為壓漿灌注樁沉降量較普通灌注樁降低26%左右.

4)PDCA管理方面，灌注樁后壓漿施工是一個(gè)動(dòng)態(tài)的過(guò)程，施工質(zhì)量影響因素復(fù)雜. 采用PDCA 循環(huán)模式可全面排查施工漏洞，有的放矢制定整改措施，階梯式提高工程質(zhì)量，最終實(shí)現(xiàn)設(shè)定目標(biāo). 這種動(dòng)態(tài)循環(huán)的管理模式符合后壓漿技術(shù)的特點(diǎn)，在實(shí)踐中切實(shí)可行.

/

[1] 孫秀昌，李巖冰，劉江峰. PDCA循環(huán)在企業(yè)安全管理中的應(yīng)用探討[J].中國(guó)安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù), 2008, 4(1): 132-135.

SUN Xiuchang, LI Yanbing, LIU Jiangfeng. Discussion on application of deming PDCA cycle in enterprise safety management[J]. Journal of Safety and Technology, 2008, 4(1): 132-135.(in Chinese)

[2] 夏新瑞，樂(lè)業(yè)清. PDCA循環(huán)在高溫差地區(qū)混凝土預(yù)制方塊質(zhì)量控制中的應(yīng)用[J].混凝土, 2015, 307(5): 124-127.

XIA Xinrui, LE Yeqing. Application of PDCA cycle in precast concrete block quality control in high temperature difference area[J]. Concrete, 2015, 307(5): 124-127.(in Chinese)

[3] 姚學(xué)健，溫國(guó)梁，付曉麗，等. PDCA循環(huán)理念提高水工混凝土耐久性措施的研究[J].水利水電技術(shù), 2008, 39(4): 66-72.

YAO Xuejian, WEN Guoliang, FU Xiaoli, et al. Study on measures to enhance durability of hydraulic concrete based on PDCA recycle principle[J]. Water Resources and Hydropower Engineering, 2008, 39(4): 66-72.(in Chinese)

[4] 熊?chē)?guó)斌. PDCA循環(huán)控制法在雅瀘高速公路路基填筑質(zhì)量控制中的應(yīng)用[J].鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào), 2010, 7(6): 69-74.

XIONG Guobin. Application study on PDCA circulation in the quality control of subgrade filling for ya’an-lugu expressway[J]. Journal of Railway Science and Engineering, 2010, 7(6): 69-74.(in Chinese)

[5] 徐永明,王繼榮. PDCA循環(huán)法在公路施工質(zhì)量控制中的應(yīng)用[J].人民長(zhǎng)江, 2010, 41(5): 55-57.

XU Yongming, WANG Jirong. Application of PDCA circulation method in quality control of highway construction[J]. Yangtze River, 2010, 41(5): 55-57.(in Chinese)

[6] 凌立新. PDCA循環(huán)在水泥路面施工中的應(yīng)用[J].公路工程, 2011, 36(2): 141-156.

LING Lixin. Application of PDCA cycling theory in cement road surface construction[J]. Highway Engineering Science and Engineering, 2011, 36(2): 141-156.(in Chinese)

[7] 章勇武,馬國(guó)豐,尤建新. 基于PDCA的隧道施工進(jìn)度柔性控制[J].地下空間與工程學(xué)報(bào), 2005, 1(5): 733-736.

ZHANG Yongwu, MA Guofeng, YOU Jianxin. Flexible control of tunnel construction schedule based on PDCA[J]. Chinese Journal of Underground Space and Engineering, 2005, 1(5): 733-736.(in Chinese)

[8] 宋天田. 地鐵盾構(gòu)隧道的PDCA質(zhì)量管理[J].現(xiàn)代隧道技術(shù), 2010, 47(2): 24-62.

SONG Tiantian. Quality management based on PDCA method in metro shield tunnel[J]. Modern Tunneling Technology, 2010, 47(2): 24-62.(in Chinese)

[9] 王 磊. PDCA在標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)質(zhì)量管理中的應(yīng)用[J].水文地質(zhì)工程地質(zhì), 2012, 39(2): 85-87.

WANG Lei. Application of PDCA to the quality management of standard penetration test[J]. Hydrogeology and Engineering Geology, 2012, 39(2): 85-87.(in Chinese)

[10] 孟憲魁. PDCA風(fēng)險(xiǎn)管理在工程施工中的應(yīng)用[J].鐵道工程學(xué)報(bào), 2006 (4): 101-104.

MENG Xiankui. Application of PDCA risk management in construction[J]. Journal of Railway Engineering Society, 2006(4): 101-104.(in Chinese)

[11] 萬(wàn)元林,張 賽. PDCA循環(huán)在建設(shè)項(xiàng)目成本管理中的應(yīng)用[J].施工技術(shù), 2013,42(S1): 340-342.

WAN Yuanlin, ZHAN Sai. The application of PDCA cycle in the construction project cost management[J]. Construction Technology, 2013,42(S1): 340-342.(in Chinese)

[12] 鄧祥輝,張永杰,房海勃. 后壓漿鉆孔灌注樁承載力分析與試驗(yàn)研究[J].建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào), 2015,32(2): 58-64.

DENG Xianghui, ZHANG Yongjie, FANG Haibo. Bearing capacity analysis and experiment research on post-grouting bored piles[J]. Journal of Architecture and Civil Engineering, 2015,32(2): 58-64.(in Chinese)

[13] 李洪江,董立元,劉松玉，等. 后注漿超長(zhǎng)灌注樁水平承載特性現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)研究[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào), 2016,37(6): 204-211.

LI Hongjiang, DONG Liyuan, LIU Songyu, et. Experiment study on lateral bearing behavior of post-grouting super-long bored pile[J]. Journal of Building Structures, 2016,37(6): 204-211.(in Chinese)

[14] 黃麗娟,高蘭芳. 不同地質(zhì)后注漿鉆孔灌注樁承載力試驗(yàn)研究[J].公路交通科技, 2017,34(10): 74-82.

HUANG Lijuan, GAO Lanfang. Experiment study on bearing capacity of post-grouted bored piles under different geological conditions[J]. Journal of Highway and Transportation Research and Development, 2017,34(10): 74-82.(in Chinese)

[15] 萬(wàn)志輝,戴國(guó)亮,龔維明，等.基于自平衡法后壓漿灌注樁荷載傳遞函數(shù)的變化分析[J].土木工程學(xué)報(bào), 2017,50(8): 98-104.

WAN Zhihui, DAI Guoliang, GONG Weiming, et al. Analysis on the load transfer function of post-grouting bored pile based on self-balanced method[J]. China Civil Engineering Journal, 2017,50(8): 98-104.(in Chinese)

[16] 王文淵, 劉彬源, 李 賀，等. 超長(zhǎng)灌注樁樁端樁側(cè)復(fù)式后注漿施工技術(shù)[J]. 施工技術(shù), 2017(21): 117-124.

WANG Wunyuan, LIU Binyuan, LI He, et al. Construction of pile-end and pile-side reciprocating post-grouting for super-long bored pile[J]. Construction Technology, 2017(21): 117-124.(in Chinese)

[17] 文石命. 后注漿鉆孔灌注樁質(zhì)量事故分析與處理[J].四川建筑科學(xué)研究, 2015, 41(2): 99-101.

WEN Shiming. Analysis and treatment of quality accident of post grouting bored pile[J]. Sichuan Building Science, 2015, 41(2): 99-101.(in Chinese)

[18] 王 艷, 尹 驥. 樁端后注漿有效注漿量計(jì)算方法的探討[J].地下空間與工程學(xué)報(bào), 2016,12(3): 789-794.

WANG Yan, YIN Ji. Disscussion on calculation method of effective grouting volume of pile-end post-grouting[J]. Chinese Journal of Underground Space and Engineering, 2016,12(3): 789-794.(in Chinese)