（合肥通用機械研究院 安徽壓力容器與管道安全技術省級實驗室，安徽 合肥230031）

0 前言

隨著石油、石化和化工等工業(yè)產(chǎn)業(yè)的發(fā)展，尤其是我國乙烯工業(yè)的迅速發(fā)展，低溫甲醇洗和乙烯的低溫裝置對低溫鋼的需求量越來越大，低溫裝置需要在-80~-100℃低溫使氣體液化，使用量最大的是w（Ni）為3.5%的低溫鋼，年需求量約為30 000 t[1]。3.5%Ni鋼相應的國外標準有：美國SA-203/SA-203M《壓力容器用鎳合金鋼板》標準，代表牌號SA203Gr.D、SA203Gr.E、SA203Gr.F；日本 JIS G 3127《低溫壓力容器用鎳鋼鋼板》標準，代表鋼號SL3N255、SL3N275、SL3N440等。我國也正將3.5%Ni鋼納入GB3531《低溫壓力容器用鋼板》標準，國內(nèi)牌號08Ni3DR。

低溫尤其是-100℃的低溫沖擊韌性是08Ni3DR鋼板最重要的性能指標，國內(nèi)各大鋼廠都在進行研究[2]，而作為工程應用，焊接接頭的低溫沖擊韌性更為重要[3-4]。在此針對某鋼廠研制的3.5%Ni鋼板，著重進行焊條電弧焊和埋弧自動焊焊接接頭低溫沖擊韌性試驗研究。

1 試驗用鋼板及焊材

試驗用鋼板交貨狀態(tài)為正火+回火，力學性能及工藝性能的技術要求如表1所示。08Ni3DR鋼板的技術要求是GB150.2-2011《壓力容器第2部分：材料》附錄A（規(guī)范性附錄）《材料的補充規(guī)定》及GB3531-XXXX《低溫壓力容器用鋼板》（報批稿）的規(guī)定。

焊條電弧焊采用OERLIKON公司生產(chǎn)的E7016-C2L焊條，其熔敷金屬化學成分和力學性能分別如表2、表3所示。

表1 08Ni3DR鋼板力學性能及工藝性能的技術要求

表2 E7016-C2L焊條熔敷金屬化學成分%

表3 E7016-C2L焊條熔敷金屬力學性能

試驗用埋弧自動焊焊接材料為伯合樂焊接技術（中國）有限公司生產(chǎn)的牌號為T Union SA Ni3的焊絲，焊絲直徑φ4.0 mm；焊劑牌號為UV 418 TT（350℃×2 h烘干，150℃保溫），其熔敷金屬化學成分和力學性能分別如表4、表5所示。

表4 T Union SA Ni3焊絲熔敷金屬化學成分%

表5 T Union SA Ni3焊絲熔敷金屬力學性能

2 焊條電弧焊焊接接頭力學性能試驗

焊接試板取向為鋼板橫向對接焊，坡口形式按GB 12337-1998附錄C的規(guī)定加工成不對稱X型，如圖1所示。焊前預熱溫度大于等于100℃，層間溫度100~160℃。

按NB/T47016-2011《承壓設備產(chǎn)品焊接試件的力學性能檢驗》的要求采用全厚度帶肩板形拉伸試樣（尺寸38 mm×25 mm×250 mm）進行拉伸試驗。按NB/T47016-2011《承壓設備產(chǎn)品焊接試件的力學性能檢驗》的要求對接頭的焊縫金屬和熱影響區(qū)進行沖擊試驗。焊縫金屬和熱影響區(qū)的沖擊試樣取樣部位均為板厚（大坡口面）的1/4處，焊縫金屬的缺口軸線位于焊縫中心線上，熱影響區(qū)的缺口軸線最大限度地通過熱影響區(qū)且垂直于板厚方向，如圖2所示。

圖1 焊接試板尺寸示意

圖2 焊接接頭沖擊試樣取樣示意

焊接工藝：焊條直徑φ4.0 mm，焊前經(jīng)400℃×1 h的烘干處理；焊接預熱溫度100℃，焊接線能量20~30 kJ/cm；焊后立即進行250℃×0.5 h的消氫處理，取1組進行600℃×2 h的應力消除熱處理，所得接頭進行各項力學性能試驗。

2.1 焊接接頭拉伸試驗

分別對焊條電弧焊焊態(tài)和焊后熱處理態(tài)的焊接試板進行常溫拉伸試驗，結果如表6所示。

表6 焊接接頭拉伸試驗結果

不同熱處理狀態(tài)的焊條電弧焊焊接接頭的抗拉強度值均不低于515 MPa，均在標準要求的鋼板抗拉強度490~620 MPa指標范圍內(nèi)。

2.2 焊接接頭系列溫度沖擊試驗

分別對焊條電弧焊焊態(tài)和焊后熱處理態(tài)的焊接試板進行系列溫度沖擊試驗，結果如表7和表8所示。

表7 焊條電弧焊焊接接頭焊態(tài)系列溫度沖擊試驗結果

由表7、表8可知，試驗溫度為-100℃時，焊條電弧焊焊接接頭的焊態(tài)焊縫中心和熱影響區(qū)沖擊吸收能量平均值分別為60 J、151 J；SR態(tài)焊縫中心、熱影響區(qū)沖擊吸收能量平均值分別為64 J、162 J。根據(jù)《壓力容器》標準第2部分表1規(guī)定[5]，08Ni3DR鋼板及其焊接接頭的沖擊吸收能量最低值不低于24 J。由此可見，焊條電弧焊焊接接頭的低溫沖擊吸收能量還有一定的富裕量。

表8 焊條電弧焊焊接接頭SR態(tài)系列溫度沖擊試驗結果

不同熱處理狀態(tài)的焊接接頭的焊縫和熱影響區(qū)的KV2-溫度T曲線如圖3和圖4所示。由圖3可知，與焊態(tài)的焊縫沖擊韌性相比，經(jīng)SR處理后焊縫的沖擊韌性呈現(xiàn)一定程度的下降；由圖4可知，不同熱處理狀態(tài)的焊接熱影響區(qū)的沖擊吸收能量變化規(guī)律不明顯。

圖3 08Ni3DR電弧焊焊接接頭焊縫中心KV2-T曲線

按KV2-溫度T曲線及FA-溫度T曲線確定的焊接接頭的韌脆性轉變溫度如表9所示。

由表9可知，焊條電弧焊焊接接頭的韌脆轉變溫度（VTE、VTS）均低于－77 ℃，表明焊條電弧焊的焊接接頭具有優(yōu)良的低溫沖擊韌性。

圖4 08Ni3DR電弧焊焊接接頭熱影響區(qū)KV2-T曲線

表9 焊條電弧焊焊接接頭的韌性特征值

3 埋弧自動焊焊接接頭力學性能試驗

對38 mm厚的鋼板進行埋弧自動焊試驗，坡口為不對稱X型。焊接線能量25~35 kJ/cm。對焊態(tài)和焊后熱處理態(tài)的焊接接頭進行各項力學性能試驗。

3.1 焊接接頭拉伸試驗

分別對埋弧焊焊態(tài)和焊后熱處理態(tài)的焊接試板進行常溫拉伸試驗，結果如表10所示。

表10 埋弧焊焊接接頭拉伸試驗結果

不同熱處理狀態(tài)的埋弧自動焊焊焊接接頭的抗拉強度在鋼板抗拉強度指標范圍內(nèi)。

3.2 焊接接頭系列溫度沖擊試驗

分別對埋弧焊焊態(tài)和焊后熱處理態(tài)的焊接試板進行系列溫度沖擊試驗，結果如表11和表12所示。

由表11、表12可知，試驗溫度為-100℃時，埋弧自動焊焊接接頭的焊態(tài)焊縫中心和熱影響區(qū)沖擊吸收能量平均值分別為58J、223J；SR態(tài)焊縫中心和熱影響區(qū)沖擊吸收能量平均值分別為70J、205J。

由此可見，埋弧自動焊焊接接頭的焊縫中心低溫沖擊吸收能量滿足要求，其熱影響區(qū)的低溫沖擊吸收能量值非常高。

表11 埋弧焊焊接接頭焊態(tài)系列溫度沖擊試驗結果

表12 埋弧焊焊接接頭SR態(tài)系列溫度沖擊試驗結果

不同熱處理狀態(tài)的焊接接頭的焊縫和熱影響區(qū)的KV2-溫度T曲線如圖5和圖6所示。經(jīng)SR處理后的焊接接頭沖擊韌性變化不明顯。

按KV2-溫度T曲線及FA-溫度T曲線確定的不同厚度鋼板的韌脆性轉變溫度如表13所示。

由表13可知，埋弧自動焊焊接接頭的韌脆轉變溫度（VTE、VTS）均低于－73 ℃，表明埋弧自動焊的焊接接頭具有較好的低溫沖擊韌性。

圖5 08Ni3DR埋弧焊焊接接頭焊縫中心KV2-T曲線

圖6 08Ni3DR埋弧焊焊接接頭熱影響區(qū)KV2-T曲線

表13 埋弧焊焊接接頭的韌性特征值

無論是焊條電弧焊還是埋弧自動焊，隨著焊接熱輸入的增大，焊縫金屬的沖擊韌性下降，尤其是埋弧自動焊的沖擊吸收功隨線能量的增加下降幅度較大。因此，3.5%Ni低溫鋼焊接應采用較低熱輸入，并控制層間溫度不宜過高，防止因金屬過熱導致韌性降低。用φ4 mm焊條焊接時，推薦的熱輸入為12~15kJ/cm；埋弧焊約20kJ/cm，不宜超過30kJ/cm。通過改進焊接工藝，可以適當提高低溫韌性[6]。

4 結論

（1）采用焊條電弧焊和埋弧自動焊進行08Ni3DR試板的焊接。結果表明，焊條電弧焊在焊接線能量小于等于15 kJ/cm、埋弧自動焊在焊接線能量不超過30 kJ/cm時，焊接接頭綜合力學性能優(yōu)良，其-100℃的沖擊吸收能量均滿足等于或大于24 J的技術要求。

（2）無論是焊條電弧焊還是埋弧自動焊，焊縫金屬的沖擊吸收功都隨著焊接線能量的增加呈遞減趨勢，尤其是埋弧自動焊下降幅度較大。熱影響區(qū)的沖擊吸收功隨焊接線能量變化的規(guī)律不明顯。

（3）不同熱處理狀態(tài)的08Ni3DR焊接試板的試驗結果表明，600℃×2 h的應力消除熱處理對08Ni3DR焊接接頭強度和韌性的影響不明顯。

[1]張勇.低溫壓力容器用鋼的現(xiàn)狀與發(fā)展概況[J].壓力容器，2006，23（4）：31-34.

[2]龐輝勇，謝良法，李經(jīng)濤.提高3.5Ni厚鋼板低溫沖擊韌性的研究[J]. 壓力容器，2009，26（10）：5-9.

[3]張凱.低溫容器用3.5Ni鋼的焊接[J].電焊機，2010，40（3）：86-90.

[4]李道清，高小紅，任世宏，等.3.5Ni低溫鋼的焊接[J].電焊機，2012，42（10）：52-57.

[5]GB150-2011壓力容器[S].

[6]徐道榮，李平瑾.3.5%Ni鋼焊接接頭低溫韌性的研究（一）——線能量、層間溫度的影響[J].壓力容器，1997，14（3）：189-193.