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        加氫裂化裝置柴油回?zé)捲霎a(chǎn)噴氣燃料和石腦油

        2018-03-13 05:25:17
        石油煉制與化工 2018年3期
        關(guān)鍵詞:催化裂化產(chǎn)品

        李 保 良

        (中海油惠州石化有限公司,廣東 惠州 516086)

        近年來,隨著人民生活水平的日益提高,汽油車使用量在不斷增加,我國汽油消費總量持續(xù)增長,柴油需求量相對緩慢,遠期柴汽比將持續(xù)走低[1]。利用已有裝置,采用柴油回?zé)捠且环N經(jīng)濟合理降低柴油產(chǎn)量、增產(chǎn)噴氣燃料或汽油調(diào)合組分的有效方法[2-3]。中海油惠州石化有限公司(惠州石化)采用直餾煤柴油加氫裂化裝置回?zé)挳a(chǎn)品柴油達到降低柴油、增產(chǎn)噴氣燃料及石腦油的目的,同時提高產(chǎn)品柴油十六烷值?;葜菔?.6 Mta煤柴油加氫裂化裝置采用中國石化石油化工科學(xué)研究院(石科院)開發(fā)的中壓加氫改質(zhì)MHUG技術(shù)[4],雙劑串聯(lián)一次通過加氫裂化工藝,催化劑采用RN-10B精制劑和RT-5裂化劑,化學(xué)反應(yīng)包括加氫脫硫、脫氮、脫氧、芳烴飽和等加氫精制反應(yīng)以及烷烴、環(huán)烷烴及部分芳烴裂化或選擇性開環(huán)裂化反應(yīng)[5-6]。 本文主要介紹惠州石化3.6 Mta加氫裂化裝置柴油回?zé)捲霎a(chǎn)噴氣燃料和石腦油的工業(yè)應(yīng)用結(jié)果。

        1 實 驗

        1.1 柴油回?zé)捔鞒?/h3>

        惠州石化煤柴油加氫裂化裝置產(chǎn)品柴油的回?zé)捠窃诓桓淖冊醒b置結(jié)構(gòu)、工藝流程及催化劑的基礎(chǔ)上,利用開停工期間裝置長循環(huán)油線重新接入反應(yīng)器進行加氫裂化反應(yīng),轉(zhuǎn)化為噴氣燃料及石腦油等輕組分。裝置的長循環(huán)線自柴油產(chǎn)品空冷換熱器后出裝置前跨線至裝置混合進料線,與新鮮原料混合后進入原料油緩沖罐,再由進料泵加壓進入反應(yīng)器進行轉(zhuǎn)化,柴油回?zé)捔鞒淌疽庖妶D1。

        圖1 柴油回?zé)捔鞒淌疽?/p>

        1.2 試驗原料

        試驗原料為常減壓直餾煤油、直餾柴油和催化裂化柴油,回?zé)捚陂g總進料量為410 th,其中,直餾煤油、直餾柴油、催化裂化柴油、回?zé)挷裼偷谋壤謩e為27%,64%,5%,4%(回?zé)挳a(chǎn)品柴油流量17.5 th),回?zé)捛昂缶S持總進料量不變,進料增加產(chǎn)品柴油后減少同等的直餾柴油,直餾煤油和催化裂化柴油進料量維持不變。裝置于2009年5月建成投產(chǎn),自投產(chǎn)至今,一直按照設(shè)計原料進行生產(chǎn),運行平穩(wěn),產(chǎn)品柴油滿足國Ⅴ排放標(biāo)準(zhǔn)。產(chǎn)品柴油及直餾柴油的性質(zhì)見表1?;?zé)捛昂蠡旌显嫌托再|(zhì)見表2。從表1和表2可以看出:加氫后的產(chǎn)品柴油相比直餾柴油的初餾點高、終餾點低、硫和氮含量低;回?zé)捄笈c回?zé)捛跋啾?,混合原料油性質(zhì)變化不明顯,僅硫、氮含量和餾程略有降低,這是因為回?zé)挶壤^小,對總進料影響不大。

        表1 產(chǎn)品柴油及直餾柴油的性質(zhì)

        表2 回?zé)捛昂蠡旌显嫌托再|(zhì)

        1.3 催化劑性質(zhì)

        考慮到總進料性質(zhì)變化不大,催化劑不更換,為原設(shè)計的精制劑RN-10B和裂化劑RT-5,精制催化劑前裝配有少量保護劑RG-10B、RG-1,用于吸附雜質(zhì)及脫除少量不飽和烴,催化劑的主要性質(zhì)見表3。

        1.4 操作條件

        裝置的主要操作條件在回?zé)捛昂笪疵黠@調(diào)整,進料量維持410 t/h,回?zé)挳a(chǎn)品柴油流量17.5 t/h,同時將直餾柴油進料流量降低17.5 t/h,主要操作參數(shù)如表4所示。

        表3 催化劑的主要性質(zhì)

        表4 主要操作條件

        2 結(jié)果與討論

        2.1 產(chǎn)品分布

        在裝置總進料量及操作條件保持不變的情況下,柴油回?zé)捛昂蟮漠a(chǎn)品分布及氫耗見表5。從表5可以看出:①與回?zé)捛跋啾?,回?zé)挳a(chǎn)品柴油后氣相產(chǎn)品干氣、低壓分離氣及液化氣收率合計增加0.3百分點,輕、重石腦油收率增加1.34百分點,噴氣燃料收率增加1.95百分點,產(chǎn)品柴油收率降低3.31百分點;②產(chǎn)品柴油經(jīng)過再次加氫裂化,轉(zhuǎn)化成噴氣燃料及石腦油等輕組分的轉(zhuǎn)化率達到75.07%,比直餾柴油轉(zhuǎn)化成噴氣燃料及石腦油等輕組分的轉(zhuǎn)化率(65.24%)提高了9.83百分點;③柴油回?zé)捄髿浜臑?.03%,比回?zé)捛暗?.64%降低0.61百分點。

        表5 柴油回?zé)捛昂蟮漠a(chǎn)品分布及氫耗 %

        2.2 產(chǎn)品性質(zhì)

        回?zé)捛昂螽a(chǎn)品柴油主要性質(zhì)見表6。從表6可以看出:①重石腦油、噴氣燃料、柴油產(chǎn)品的各項指標(biāo)均滿足質(zhì)量指標(biāo)要求;②與回?zé)捛跋啾?,回?zé)捄笾厥X油產(chǎn)品餾程略有提高,芳烴含量有所增加,這是由于柴油芳烴側(cè)鏈裂解生成短側(cè)鏈芳烴而變成重石腦油餾分[7-8];③回?zé)捄髧姎馊剂蠠燑c略有提高,這是因為產(chǎn)品柴油中含有的芳烴含量較直餾柴油中的少,經(jīng)過再次加氫裂化后進入噴氣燃料中的芳烴量減少;④回?zé)捄蟛裼褪橹堤岣?.9個單位,主要是由于柴油中芳烴部分裂解,減少了芳烴含量,相對提高了十六烷值,其余產(chǎn)品指標(biāo)無明顯變化。

        表6 回?zé)捛昂螽a(chǎn)品的主要性質(zhì)

        2.3 裝置能耗

        回?zé)捛昂笱b置能耗見表7。從表7可以看出:①回?zé)捄笕剂蠚庀脑黾?.34 MJ/t,主要是反應(yīng)進料加熱爐的燃料氣消耗增加,與產(chǎn)品柴油反應(yīng)放熱少有關(guān);3.5 MPa蒸汽消耗降低0.16 MJ/t,主要是因為氫耗略有降低,汽輪機轉(zhuǎn)速略有降低,其余公用工程項目的能耗未見明顯變化。②柴油回?zé)捛昂笱b置綜合能耗分別為856.21 MJ/t和859.72 MJ/t,回?zé)捄蟮哪芎穆杂性黾?,主要是因為回?zé)挼牟裼拖啾刃迈r原料含有雜質(zhì)以及芳烴含量較少,反應(yīng)放出的熱量小,需要稍多的熱源,由于回?zé)捔枯^小,額外增加的能耗不明顯,對裝置的綜合成本影響不大。

        表7 回?zé)捛昂笱b置能耗 MJt

        表7 回?zé)捛昂笱b置能耗 MJt

        項 目回?zé)捛盎責(zé)捚陂g燃料氣403194055335MPa蒸汽151141509810MPa蒸汽544544045MPa蒸汽-3391-3391電2897329098循環(huán)水38103810除鹽水419419除氧水461461凝結(jié)水-628-620綜合能耗8562185972

        3 結(jié) 論

        (2)回?zé)捄蟾鳟a(chǎn)品質(zhì)量均未發(fā)生明顯變化,可滿足指標(biāo)要求,重石腦油產(chǎn)品餾程略有提高,芳烴含量有所增加,噴氣燃料煙點略有提高,柴油十六烷值提高3.9個單位。

        [1] 黃富,徐凱勃. 重油催化裂化裝置回?zé)挷裼蜕a(chǎn)高辛烷值汽油的工業(yè)應(yīng)用[J].石化技術(shù)與應(yīng)用,2017,35(1):59-61

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