陳超，吳曉

(武漢紡織大學(xué)，湖北省數(shù)字化紡織裝備重點實驗室, 湖北 武漢 430200 )

0 引言

非晶合金與相同或相似成分的晶態(tài)合金相比，具有優(yōu)異的力學(xué)性能和電磁性能[1-5]。由于不存在位錯、孿晶等微觀結(jié)構(gòu)缺陷，大多數(shù)非晶合金室溫下的宏觀塑性變形十分有限[6-8]，這嚴(yán)重制約著非晶合金作為高強度工程材料的應(yīng)用。然而，非晶合金在過冷液態(tài)區(qū)內(nèi)卻表現(xiàn)出粘性流體特征[9-11]，具有較好的微成形能力，其特性研究極具發(fā)展前景[12-13]。人們對非晶合金超塑性流變機理及微成形能力研究時發(fā)現(xiàn)，隨著零件尺度的減小，非晶過冷液的表觀粘度和成形載荷急劇增加，表現(xiàn)出明顯的幾何尺寸效應(yīng)[14]。對于形狀較復(fù)雜的微型零件，在成形過程中，坯料往往需要發(fā)生多軸流動，幾何尺寸效應(yīng)將導(dǎo)致成形難度加大。吳曉等[15-16]通過穩(wěn)態(tài)載荷反擠壓工藝研究了變截面復(fù)雜微型非晶零件的成形工藝，在成型該類零件時，坯料需要產(chǎn)生軸向和徑向等多軸流動，實驗發(fā)現(xiàn)，零件的徑向尺寸難以保證。這主要是由于微成形時非晶坯料的表觀粘度高，內(nèi)部變形流動阻力大，軸向和徑向受力不均勻?qū)е滤苄宰冃尾痪?/p>

顯然，降低非晶合金的表觀粘度，提高其流動充模能力對非晶合金微成型技術(shù)的發(fā)展尤為關(guān)鍵。現(xiàn)有的研究主要集中在兩個方面，即通過優(yōu)化溫度和應(yīng)變速率等工藝參數(shù)，或者引入振動來降低粘度以提高其成形能力。但是過高的溫度將縮短非晶合金的晶化孕育時間[17]，而過高的應(yīng)變速率將會誘導(dǎo)非晶材料晶化現(xiàn)象的產(chǎn)生[18]，這些都將增加非晶材料晶化的危險，使其失去優(yōu)良的綜合性能。于是振動降粘技術(shù)受到了相關(guān)科研人員的青睞，有不少文獻(xiàn)報道了相關(guān)研究成果。本文從非晶合金微塑性振動輔助成形理論研究、實驗研究以及裝備研究三方面，綜述了最新的相關(guān)研究成果，并對其發(fā)展前景進(jìn)行了展望。

1 非晶合金微塑性振動輔助成形理論研究現(xiàn)狀

振動作為一種能量，對材料微觀結(jié)構(gòu)會有一定的影響，在穩(wěn)態(tài)流變時，振動會引起材料內(nèi)部結(jié)構(gòu)破壞進(jìn)程，從而影響剪切速率[19]，當(dāng)剪切速率加大時，破壞進(jìn)程大于松弛過程，黏度隨剪切速率加快而降低；在動態(tài)流變時，流體的動態(tài)黏度還與加載頻率有關(guān)[20]。振動載荷的作用機理主要體現(xiàn)在對非晶合金自由體積的影響和表面效應(yīng)兩個方面。

1.1 振動載荷對非晶合金微成形自由體積影響機理

非晶合金振動微成形工藝中，頻率較低時，大部分形變都是黏性流動的貢獻(xiàn)，這種形變產(chǎn)生不可回復(fù)的能量耗散。而當(dāng)頻率增高時，黏性流動時間很短，即原子結(jié)構(gòu)來不及重排，此時彈性形變將占優(yōu)勢，而大部分彈性能量都是可回復(fù)的，所以頻率增大時能量的耗散減小，黏度大大降低，非晶合金的微成形能力增強。自由體積漲落模型認(rèn)為非晶合金的塑性形變是通過局部單個原子的躍遷來實現(xiàn)的，類似于原子的擴散。Spaepen[21]認(rèn)為原子要想移動或者擴散必須推擠周圍的其它原子來產(chǎn)生可以躍遷的自由體積，并把流變速率和自由體積聯(lián)系起來，建立非晶流動的自由體積演化方程，表明了隨著自由體積增加，原子的流動會變得越來越容易，流變速率也隨之增加，黏度下降。振動頻率的增大將降低弛豫時間，減慢了自由體積的湮滅，導(dǎo)致非晶合金自由體積濃度的增加，使得流動單元分布更加均勻，從而降低流動粘度。李寧[22-23]等對Zr35Ti30Be26.75Cu8.25非晶合金在振動場作用下的單軸拉伸、壓縮實驗研究表明，隨著振動頻率的增大，非晶合金“自由體積”的增加、“流動單元”體積減小，從而引起流動黏度降低，微成形能力增強。

1.2 振動載荷對非晶合金微成形表面效應(yīng)影響機理

李東君[24]等對非晶合金微成形過程中的界面摩擦行為研究表明，隨著溫度的升高或是應(yīng)變速率的降低，非晶合金和金屬模具之間的界面摩擦系數(shù)增大。非晶合金和模具之間的界面摩擦行為主要受到非晶合金流動特征的影響。這種界面摩擦的存在影響非晶合金的成形能力，其本質(zhì)是由于界面摩擦的存在影響了材料的流動行為，使材料的流動趨于不均勻，從而影響非晶合金的充模成形能力。隨著成形尺寸的減小界面摩擦的影響變得越加明顯，一方面是由于隨著成形尺寸的減小，成形件的比表面積增大，界面摩擦力增大，需要的成形力增加；另一方面，成形尺寸減小而界面摩擦影響區(qū)域的大小不變，從而非晶合金流動的不均勻性增加，成形能力降低。振動力場通過降低非晶合金的粘度，使非晶過冷液與模具的界面摩擦模型轉(zhuǎn)向黏著模型，從而降低了摩擦因數(shù)，促進(jìn)了其微成形。

1.3 非晶合金超聲振動輔助微成形機理

與晶態(tài)材料不同，非晶合金結(jié)構(gòu)均勻，沒有晶態(tài)材料中的位錯等超聲能量吸收源，文獻(xiàn)[25]發(fā)現(xiàn)300 KHz以上的高頻振動會破壞非晶合金的玻璃態(tài)結(jié)構(gòu)，而低頻振動則沒有此現(xiàn)象，說明非晶合金對低頻振動的吸收不明顯。

體積效應(yīng)和表面效應(yīng)是超聲振動輔助塑性成形中流動應(yīng)力降低的兩大效應(yīng)。對于將超聲振動場引入到非晶過冷液流變成形中，由于壓板發(fā)生超聲頻振動，導(dǎo)致了變形過程中內(nèi)應(yīng)力和摩擦力周期性消失，宏觀上表現(xiàn)為變形抗力的降低和摩擦條件的改善[26-28]。從金屬振動塑性成形的角度來看，坯料與工具之間由于振動而導(dǎo)致摩擦力矢量瞬間反向，這種“摩擦效應(yīng)”使得在振動周期的部分時間里摩擦作用降低，降低了材料塑性變形力，使材料得到更好的成形效果[29-30]。

可見在非晶合金微成形過程中，振動載荷降低了其流動粘度，改善了坯料與模具之間的摩擦效應(yīng)，促進(jìn)了其成形過程。近年來對非晶合金微塑性振動成形機理還不夠完善，需要進(jìn)一步深入研究。

2 非晶合金微塑性振動輔助成形實驗研究

具有高生產(chǎn)效率、減少廢料、降低加工成本等優(yōu)點的微塑性成形，備受國內(nèi)外關(guān)注。目前研究較多的微成形工藝有微沖壓、微體積成形、微超塑成形、微注塑、微壓鑄等[31]。關(guān)于非晶合金振動輔助微成形的實驗研究主要集中在振動擠壓和振動壓縮等成形工藝。

李金陽[32-33]設(shè)計了Zr55Cu30Al10Ni5塊體非晶合金在過冷液態(tài)區(qū)內(nèi)進(jìn)行低頻振動擠壓側(cè)向流動的微成形實驗方案，利用DEFORM-3D有限元分析軟件進(jìn)行了相應(yīng)的數(shù)值模擬分析，為實驗方案設(shè)計、實驗工藝參數(shù)確定提供依據(jù)；并在450 ℃下選取不同振幅（38~760 N）和不同頻率（0.1~2.0 Hz），一定時間（避免晶化）內(nèi)進(jìn)行成形實驗，并通過非晶合金在橫向槽內(nèi)的流動長度來定量地衡量非晶合金的流動變形能力，其中一組非晶合金側(cè)擠壓微成形實物對比圖如圖1(a)所示。其研究結(jié)果表明，引入振動場能有效提高非晶合金的微成形能力。

圖1 非晶合金微成形樣品Fig.1 The samples of amorphous alloy micro-forming

圖2 雙杯擠壓成形件的截面SEM照片(振幅360 N)Fig.2 Cross-section SEM images of parts formed by double cup extrusion test ( A = 360 N)

楊彬[34-35]設(shè)計Zr55Cu30Al10Ni5非晶合金在振動力場作用下的雙杯擠壓模型，利用有限元模擬和實驗的方法，研究了低頻振動頻率、振幅等工藝參數(shù)對非晶合金摩擦行為的影響規(guī)律。使用deform2D模擬雙杯擠壓實驗，獲得不同振動力場作用下的摩擦標(biāo)定曲線。并在頻率0.05~2 Hz，振幅120~480 N，溫度保持450 ℃條件下進(jìn)行擠壓實驗，結(jié)果表明摩擦因數(shù)隨著頻率的增加而減小。圖2是振幅為360 N時，3組不同振動頻率下雙杯擠壓成形件的試樣斷面圖。

李輝[36]設(shè)計了一套超聲振動輔助金屬熱塑成形實驗裝置，將超聲振動場引入到非晶過冷液流變成形中，并利用Zr55Cu30Al10Ni5塊體非晶合金高溫單軸壓縮實驗，研究了非晶合金在超聲振動輔助下過冷液相區(qū)內(nèi)的流變行為，圖1(b)是非晶合金單軸壓縮成形實物圖。實驗結(jié)果表明，超聲振動能減小非晶合金的流動應(yīng)力與黏度，且輸入功率越大，越有利于非晶合金的成形。

文獻(xiàn)[36]的分析認(rèn)為，在超聲振動輔助非晶合金單軸壓縮實驗中，由于高頻振動使試樣與壓板之間發(fā)生瞬間分離,破壞了試樣表面，使試樣表面出現(xiàn)凹坑。圖3為成形后試樣表面形貌，從圖(a)中可以看到，常載荷模式下試樣表面平整，圖(b)表明，施加功率1200 W，頻率19 KHz超聲振動后試樣的表面質(zhì)量明顯變差，且出現(xiàn)了內(nèi)凹形成了巨大的凹坑。

圖3 非晶合金單軸壓縮Fig.3 The single shaft compression Amorphous alloy

3 非晶合金微塑性振動輔助成形裝備研究

非晶合金振動輔助微成形系統(tǒng)主要包括高精度的成形機（如壓力機）、模具系統(tǒng)、振動加載系統(tǒng)、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、成形工藝控制系統(tǒng)以及加熱系統(tǒng)等。其中，振動加載系統(tǒng)是關(guān)鍵，目前的研究主要是采用機械振動和超聲波振動的方式來實現(xiàn)低頻和高頻振動源的引入，振動場的施加流程如圖4所示。

圖4 高、低頻振動的施加流程圖Fig.4 The flow chart of high and low frequency vibration applied

低頻機械振動場的引入比較簡單，一些精密成型機自身帶有循環(huán)加載模塊，通過相應(yīng)的軟件控制成型機的加載模式，就可以將低頻機械振動引入到成形工藝中。

高頻/超聲振動受工具尺寸、材料、裝配及接觸狀態(tài)等諸多因素影響，每一個因素的改變都會對其固有頻率產(chǎn)生較大影響，從而影響其振動效果。為了實現(xiàn)超聲振動輔助非晶合金微成形，需要研制具有較強負(fù)載能力的超聲振動平臺。韓光超[37]采用雙換能器和雙變幅桿驅(qū)動形式研制了一套超聲振動加載系統(tǒng)，如圖5(a)所示，實現(xiàn)了超聲變幅器與超聲振動系統(tǒng)以及微擠壓成形設(shè)備的有效結(jié)合，并利用這套超聲振動加載系統(tǒng)，在圖5(b)所示的日本島津 AG-100 KN壓力機上開展了超聲微擠壓成形實驗研究。

圖5 超聲輔助微擠壓成形實驗Fig.5 Ultrasonic assists micro-extrusion forming experiment

為了開展非晶合金超聲振動輔助微成形實驗研究，文獻(xiàn)[36]設(shè)計了一套超聲振動系統(tǒng)，如圖6所示，主要由超聲波發(fā)生器、超聲波換能器、變幅桿、壓縮工具頭和支架組成，超聲振動系統(tǒng)通過支架與力學(xué)試驗機緊固連接，壓縮工具頭與變幅桿通過螺紋連接。利用該系統(tǒng)，在Zwick/Roell電子材料試驗機上進(jìn)行非晶合金的超聲振動微擠壓實驗。

圖6 超聲振動輔助非晶合金單軸壓縮實驗Fig.6 Ultrasonic vibration assists the single shaft compression experiment of amorphous alloys

目前，高、低頻以及超聲振動系統(tǒng)裝備，實現(xiàn)了非晶合金微塑性振動成形，為進(jìn)一步深入探索研究振動載荷輔助非晶合金微成形機理奠定了基礎(chǔ)。

4 結(jié)語

非晶合金的振動輔助微成形技術(shù)在理論上是可行的，國內(nèi)外學(xué)者在這方面進(jìn)行了大量的研究和探索，取得了一些可喜的進(jìn)展，也展現(xiàn)出巨大的應(yīng)用前景。但仍有很多急需解決的問題：如振動場作用下非晶合金的流變特性機理還不夠完善，現(xiàn)有的解釋和模型大多是在假設(shè)或理論分析的基礎(chǔ)上給出的，具有說服力的實驗觀察還很少；需要建立能更加準(zhǔn)確地描述非晶合金在特殊工況下的材料本構(gòu)模型，根據(jù)應(yīng)力、應(yīng)變以及應(yīng)變速率之間的關(guān)系，結(jié)合流變學(xué)理論，建立振動場作用下非晶合金流動黏度的計算模型；振動工具或模具的設(shè)計理論有待完善。一套振動成型裝置就是一個振動系統(tǒng)，其固有頻率受工具尺寸、材料、裝配及接觸狀態(tài)等諸多因素影響，每一個因素的改變都會影響其振動效果，需要更系統(tǒng)的理論來指導(dǎo)振動成形系統(tǒng)的設(shè)計；此外，振動的頻率、振幅等參數(shù)的量化控制困難，需要設(shè)計更先進(jìn)的振動驅(qū)動電源和控制器，以實現(xiàn)振動頻率、振幅以及輸入能量等多參數(shù)的量化調(diào)節(jié)與控制。

[1] DEMETRIOU M D, LAUNEY M E, GARRETT G, et al. A damage-tolerant glass [J]. Nature Materials, 2011, 10(2): 123-128.

[2] SCHROERS J, JOHNSON W L. Ductile bulk metallic glass [J]. Physical Review Letters, 2004, 93(25): 255506.

[3] 李春燕 , 寇生中 , 趙燕春 , 等 . Z r63.36Cu14.52N i10.12Al12非晶合金的大塑性與尺寸效應(yīng) [J]. 中國科學(xué): 物理學(xué)力學(xué)天文學(xué), 2012, 42(6):571-576.LI Chun-yan, KOU Sheng-zhong, ZHAO Yan-chun, et al. Large plasticity and size effect of Z r63.36Cu14.52N i10.12Al12bulk metallic glasses[J]. Scientia Sinica (Physica, Mechanica & Astronomica), 2012, 42(6): 571-576.

[4] 胡壯麒, 張海峰.塊狀非晶合金及其復(fù)合材料研究進(jìn)展 [J]. 金屬學(xué)報, 2010, 46(11): 1391-1421.HU Zhuang-qi, ZHANG Hai-feng. Recent progress in the area of bulk amorphous alloys and composites [J]. Acta Metallurgica Sinica, 2010,46(11): 1391-1421.

[5] 李春燕, 寇生中, 趙燕春, 等. 金屬玻璃基復(fù)合材料的制備及斷裂韌性測試 [J]. 功能材料, 2012, 43(10): 1344-1347.LI Chun-yan, KOU Zhong-sheng, ZHAO Yan-chun, et al. Preparation of metallic glass based composites and measurement of the fracture toughness [J]. Journal of Functional Materials, 2012, 43(10): 1344-1347.

[6] LI C Y, KOU S Z, ZHAO Y C, et al. Effect of cooling rate on plastic deformation of Zr-based bulk metallic glasses [J]. Progress in Natural Science:Materials International, 2012, 22(1): 21-25.

[7] ZHANG J, PANG S J, ZHANG T. Effect of the cooling rate on plastic deformability of a Zr-based bulk metallic glass [J]. Science China(Physics, Mechanics & Astronomy), 2010, 53(3): 415-418.

[8] SCHUH C A, HUFNAGEL T C, RAMAMURTY U. Mechanical behavior of amorphous alloys [J]. Acta Mater, 2007（55）: 4067-4109.

[9] 汪衛(wèi)華. 非晶態(tài)物質(zhì)的本質(zhì)和特性 [J]. 物理學(xué)進(jìn)展, 2013, 5(33): 177-351.WANG Wei-hua. The nature and properties of amorphous matter [J]. Progress in Physics, 2013, 5(33): 177-351.

[10] 郭曉琳, 王春舉, 周健, 等. Zr 基塊體非晶合金的微塑性成形性能 [J]. 中國有色金屬學(xué)報，2006, 16(7): 1190-1195.GUO Xiao-lin, WANG Chun-ju, ZHOU Jian, et al. Microforming behavior of Zr-based bulk metallic glass [J]. The Chinese Journal of Nonferrous Metals, 2006, 16(7): 1190-1195.

[11] 沈軍, 孫劍飛, 王剛, 等. 大塊非晶合金過冷液相區(qū)的超塑性流變形為 [J]. 材料導(dǎo)報, 2004, 18(7): 22-25.SHEN Jun, SUN Jian-fei, WANG Gang, et al. Superplastic Flow BehaVior of Bulk Metallic Glasses in Supercooled Liquid Region [J].Materials Review, 2004, 18(7): 22-25.

[12] JOHNSON W L, KALTENBOECK G, DEMETRIOU M D, et al. Beating crystallization in glass-forming metals by millisecond heating and processing [J]. Science, 2011, 332(6031): 828-833.

[13] KAYS C C, KIM C P, JOHNSON W L. Microstructure Controlled Shear Band Pattern Formation and Enhanced Plasticity of Bulk Metallic Glasses Containing in Situ Formed Ductile Phase Dendrite Dispersions [ J]. Physical Review Letters, 2000, 84(13): 901-904.

[14] SCHROERS J. The superplastic forming of bulk metallic glasses [J]. JOM, 2005,57 (5): 35-39.

[15] 吳曉. 鋯基非晶合金微成形技術(shù)基礎(chǔ)研究 [D]. 武漢: 華中科技大學(xué), 2011.WU Xiao. Basic Research of Micro Forming Technology of Zr-Based Metallic Glasses [D]. Wuhan: Huazhong University of Science and Technology, 2011.

[16] 吳曉, 李建軍, 鄭志鎮(zhèn), 等. Zr 基非晶合金過冷液態(tài)區(qū)的微反擠壓實驗研究 [J]. 中國機械工程, 2010, 21(15): 1864-1868.WU Xiao, LI Jian-jun, ZHENG Zhi-zhen, et al. Experimental Study on Micro- backward Extrusion of a Zr- based Metallic Glass in Its Super- cooled Liquid Region [J]. China Mechanical Engineering, 2010, 21(15): 1864-1868.

[17] LIU L, WU Z F, ZHANG J. Crystallization kinetics of Zr55Cu30Al10Ni5 bulk amorphous alloy [J]. Journal of Alloys and Compounds, 2002,339(1): 90-95.

[18] HEGGEN M, SPAEPEN F, FEURBACHER M. Creation and annihilation of free volume during Homogeneous flow of a metallic glass [J].Journal of Applied Physics, 2005, 97(3): 1-8.

[19] 陳德民. 大塊非晶合金變形機制及本構(gòu)行為 [D]. 哈爾濱: 哈爾濱工程大學(xué), 2003.CHEN De-min. Deformation Mechanism and Constitutive Behavior of Bulk Amorphous Alloy [D]. Harbin: Harbin Engineering University, 2003.

[20] 金日光. 高聚物流變學(xué)[M]. 上海：華東理工大學(xué)出版社, 2012.JIN Ri-guang. High polymer rheology [M]. Shanghai: East China university of science and technology press, 2012.

[21] SPAEPEN F. Homogeneous flow of metallic glasses: A free volume perspective [J]. Scripta Materialia, 2006, 54(3):363-367.

[22] 李寧. 非晶合金的形變行為及尺寸效應(yīng)研究 [D]. 武漢: 華中科技大學(xué), 2009.LI Ning. Study on Deformation Behavior and Size Effect of Amorphous Alloy [D]. Wuhan: Huazhong University of Science and Technology, 2009.

[23] LI N, XU X N, ZHENG Z Z, et al. Enhanced formability of a Zr-based bulk metallic glass in a supercooled liquid state by vibrational loading [J]. Acta Materialia, 2014, 65(6): 400-411.

[24] 李東君. 非晶合金微成形過程中的界面摩擦行為研究[D]. 武漢: 華中科技大學(xué),2013.LI Dong-jun. Interface Friction Behavior of a Zr-Based Metallic Glass during Thermoplastic Forming in the Supercooled Liquid Region [D].Wuhan: Huazhong University of Science and Technology, 2013.

[25] ICHITSUBO T, KAI S, OGI H, et al. Elastic and anelastic behavior of Zr55Al10Ni5Cu30 bulk metallic glass around the glass transition temperature under ultrasonic excitation [J]. Scripta Materialia, 2003, 49(4): 267-271.

[26] 何勍, 聞邦椿. 振動塑性加工的進(jìn)展及若干問題[J]. 遼寧工業(yè)大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版), 1999, 19(4):5-9.HE Qing, WEN Bang-chun. Developments and some Problems in Metal Plastic Deformation Processes with Vibration [J]. Journal of Liaoning Institute of Technology(Natural Science Edition), 1999,19(4): 5-9.

[27] 劉新忠, 孟永鋼, 苗金魚. 超聲波在塑性加工中的應(yīng)用研究 [J]. 鍛壓技術(shù), 1998(5): 12-15.LIU Xin-zhong, MENG Yong-gang, MIAO Jin-yu. Application of ultrasonic wave in plastic processing [J]. Forging & Stamping Technology,1998(5): 12-15.

[28] 張士宏. 金屬材料的超聲塑性加工 [J]. 金屬成形工藝, 1994, 12(3): 102-106.ZHANG Shi-hong. The application of ultrasonic in metal plastic working [J]. Journal of Netshape Forming Engineering, 1994,12(3): 102-106.

[29] 鄭金鑫, 萬志敏, 杜星文, 等. 超聲波對金屬材料性能影響實驗研究 [J]. 實驗力學(xué), 1998(4): 65-69.ZHENG Jin-xin, WAN Zhi-min, DU Xing-wen, et al. The Effect of Ultrasonic Waves on Metal Mechanical Behavior [J]. Journal of Experimental Mechanics, 1998(4): 65-69.

[30] BUNGET C, NGAILE G. Influence of ultrasonic vibration on micro-extrusion.[J]. Ultrasonics, 2011, 51(5):606-616.

[31] 王勻, 孫日文, 張凱, 等. 微成形工藝設(shè)備及微型工廠的發(fā)展 [J]. 現(xiàn)代塑料加工應(yīng)用, 2008, 20(4): 60-63.WANG Yun, SUN Ri-wen, ZHANG Kai, et al. Development of Microforming Processes Equipment and Microfactory [J]. Modern Plastics Processing and Applications, 2008, 20(4): 60-63.

[32] 李金陽, 鄭志鎮(zhèn), 吳曉, 等.55Zr 塊體非晶合金在低頻振動場下的微成形能力 [J]. 塑性工程學(xué)報, 2015, 22(5): 118-124.LI Jin-yang, ZHENG Zhi-zhen, WU Xiao, et al. A study on micro-forming ability of55Zr bulk metallic glass under low frequency vibrating field [J]. Journal of Plasticity Engineering, 2015, 22(5): 118-124.

[33] 李金陽. 低頻振動場下的Zr基非晶合金微成形能力研究 [D]. 武漢: 華中科技大學(xué), 2015.LI Jin-yang. A Study on Micro-forming Ability of Zr-based Bulk Metallic Glass under Low Frequency Vibrating Field [D]. Wuhan:Huazhong University of Science and Technology, 2015.

[34] 楊彬, 吳曉, 李建軍, 等. 非晶合金在低頻振動載荷作用下的摩擦行為 [J]. 塑性工程學(xué)報, 2017, 24(3): 203-208.YANG Bin, WU Xiao, LI Jian-jun, et al. Friction behavior of amorphous alloy under low frequency vibration loads [J]. Journal of Plasticity Engineering, 2017, 24(3): 203-208.

[35] 楊彬. 低頻振動載荷下非晶合金在微成形過程中的摩擦行為研究 [D]. 武漢: 武漢紡織大學(xué), 2016.

YANG Bin. Friction behavior of amorphous alloy in the micro-forming process under low frequency vibration loads [D]. Wuhan: Huazhong University of Science and Technology, 2016.

[36] 李輝 , 鄭志鎮(zhèn) , 吳曉 , 等 . Z r55C u30A l10Ni5塊體非晶合金在超聲振動場下的流變成形能力[J]. 中國機械工程,2017, 28(20): 2514-2519.LI Hui, ZHENG Zhi-zhen, WU Xiao, et al. Rheological Forming Ability of Z r55Cu30Al10Ni5Bulk Metallic Glasses under Ultrasonic Vibration Fields [J]. China Mechanical Engineering, 2017,28(20): 2514-2519.

[37] 彭卓, 韓光超, 李凱, 等. 超聲輔助微擠壓成形系統(tǒng)設(shè)計 [J]. 振動與沖擊, 2017, 36(15): 259-264.PENG Zhuo, HAN Guang-chao, LI Kai, et al. Design of an ultrasonic-assisted micro extrusion forming system [J]. Journal of Vibration and Shock, 2017, 36(15): 259-264.