寧有智, ,,,,
(1.中海石油(中國(guó))有限公司湛江分公司,廣東 湛江 524057; 2.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 電氣工程博士后流動(dòng)站,黑龍江 哈爾濱 150001; 3.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 電氣工程及自動(dòng)化學(xué)院,黑龍江 哈爾濱 150001; 4.大唐東北電力試驗(yàn)研究所有限公司,吉林 長(zhǎng)春 130012)
目前,火電機(jī)組主要依靠高調(diào)門(mén)動(dòng)作參與調(diào)頻任務(wù)。然而,大規(guī)模新能源電力的并網(wǎng)消納使得更多的大功率火電機(jī)組更為頻繁地參與調(diào)頻運(yùn)行,甚至包括大量原本以熱定電的供熱機(jī)組[1];因此,參與負(fù)荷調(diào)節(jié)的高調(diào)門(mén)驅(qū)動(dòng)連接件的可靠性面臨嚴(yán)峻考驗(yàn)[2],硬件磨損加大導(dǎo)致故障率增加。當(dāng)高調(diào)門(mén)存在硬件連接故障時(shí)會(huì)導(dǎo)致汽輪機(jī)在順序閥運(yùn)行方式下發(fā)生負(fù)荷突變、振蕩等影響機(jī)組調(diào)頻功能的問(wèn)題[3-4]。
目前,能源結(jié)構(gòu)特殊性決定了中國(guó)火電調(diào)頻的必要性,所以國(guó)際上的成果大多為中國(guó)學(xué)者所發(fā)表;因此,國(guó)內(nèi)此方面的相關(guān)研究現(xiàn)狀基本可以體現(xiàn)國(guó)際主流研究方向。并且,大部分學(xué)者的研究重點(diǎn)都集中在高調(diào)門(mén)流量特性曲線設(shè)計(jì)、閥門(mén)重組解決機(jī)組軸系失穩(wěn)故障以及主蒸汽壓力尋優(yōu)等方面[5-6]。同時(shí),也有一部分學(xué)者關(guān)注汽輪機(jī)的一次調(diào)頻能力[7]。文獻(xiàn)[8]研究了補(bǔ)汽閥調(diào)節(jié)、低壓加熱器、高壓加熱器回?zé)嵯到y(tǒng)及抽汽供熱系統(tǒng)蓄能利用等技術(shù),綜合利用上述技術(shù)可以在高壓調(diào)節(jié)門(mén)全開(kāi)方式下,當(dāng)電網(wǎng)低頻動(dòng)作時(shí)較快地增加相應(yīng)負(fù)荷,滿(mǎn)足一次調(diào)頻性能要求。文獻(xiàn)[9]在數(shù)學(xué)解析式基礎(chǔ)上對(duì)不同環(huán)境溫度和迎面風(fēng)速下含空冷機(jī)組的電力系統(tǒng)調(diào)頻能力數(shù)值進(jìn)行計(jì)算及分析。文獻(xiàn)[10]為了表征調(diào)頻死區(qū)對(duì)電網(wǎng)一次調(diào)頻能力的影響,提出利用均方差定義電網(wǎng)一次調(diào)頻能力指標(biāo)。然而,對(duì)于調(diào)速系統(tǒng)卡澀等硬件故障引發(fā)的調(diào)頻能力降低問(wèn)題研究較少[11]。文獻(xiàn)[12]針對(duì)順序閥方式下由于汽輪機(jī)調(diào)門(mén)硬件連接不緊密問(wèn)題而導(dǎo)致的負(fù)荷突變故障,提出了基于高調(diào)門(mén)開(kāi)關(guān)試驗(yàn)的有效診斷方法,可快速對(duì)故障進(jìn)行測(cè)試診斷、有效判斷出故障的類(lèi)別和原因。然而,由于試驗(yàn)過(guò)程需要時(shí)間和一定的技術(shù)處理手段,對(duì)于通過(guò)調(diào)門(mén)實(shí)際故障預(yù)警來(lái)評(píng)估機(jī)組調(diào)頻能力就存在不足。雖然,實(shí)際中存在高調(diào)門(mén)問(wèn)題而引發(fā)的負(fù)荷突變故障案例,但是研究者都將研究重點(diǎn)集中在機(jī)理揭示和有效解決措施提出等方面。而如何通過(guò)調(diào)門(mén)硬件故障預(yù)警來(lái)評(píng)估機(jī)組調(diào)頻能力,目前公開(kāi)文獻(xiàn)資料對(duì)其詳盡闡述的較少。
本文針對(duì)汽輪機(jī)順序閥方式下由于高調(diào)門(mén)硬件問(wèn)題導(dǎo)致的機(jī)組負(fù)荷經(jīng)常失控、不滿(mǎn)足實(shí)時(shí)調(diào)頻需求的問(wèn)題,提出了一種基于通過(guò)增加高調(diào)門(mén)閥后壓力測(cè)點(diǎn)的高調(diào)門(mén)調(diào)頻能力實(shí)時(shí)評(píng)估方法,能夠?qū)崿F(xiàn)在不進(jìn)行專(zhuān)門(mén)實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上有效識(shí)別經(jīng)常發(fā)生的由高調(diào)閥硬件鏈接松動(dòng)等導(dǎo)致汽輪機(jī)調(diào)頻能力下降的問(wèn)題。最后,還進(jìn)行了典型案例分析驗(yàn)證試驗(yàn)。
硬件故障導(dǎo)致調(diào)頻能力受限的問(wèn)題研究較少,文獻(xiàn)[12]針對(duì)高調(diào)門(mén)連接部件松動(dòng)問(wèn)題為例進(jìn)行了較為細(xì)致的闡述。如圖1所示,高調(diào)門(mén)在正常無(wú)故障狀態(tài)下的位置如圖1(b)所示,當(dāng)閥桿與閥頭出現(xiàn)連接不緊密故障時(shí),閥桿提升時(shí)就會(huì)出現(xiàn)空行程;如圖1(a)所示,即閥桿提升而閥頭的位置不變。如圖1(d)所示,閥頭組件本身受到一個(gè)向下的重力G和一個(gè)向上的汽流力F;當(dāng)機(jī)組主蒸汽壓力降低至某一合適值時(shí),作用在閥頭的汽流支撐力F會(huì)小于閥頭組件的重力G,此時(shí)閥頭組件就會(huì)掉落至圖1(c)所示的位置,相當(dāng)于閥門(mén)開(kāi)度自動(dòng)突然關(guān)小,導(dǎo)致機(jī)組出現(xiàn)負(fù)荷失控。機(jī)組存在此硬件問(wèn)題時(shí),即便是在單閥方式下負(fù)荷失控現(xiàn)象也是不可避免的。因此,機(jī)組參與AGC和一次調(diào)頻的能力受到了極大的限制和影響。
圖1 負(fù)荷突變故障機(jī)理示意圖[12]
實(shí)際中,對(duì)于高壓調(diào)節(jié)閥門(mén)故障引發(fā)的機(jī)組負(fù)荷突變問(wèn)題,文獻(xiàn)[12]提出了一種基于高調(diào)門(mén)開(kāi)關(guān)試驗(yàn)的診斷方法。該方法通過(guò)采集DCS數(shù)據(jù)進(jìn)行精確分析,基于弗留蓋爾公式進(jìn)行相對(duì)流量計(jì)算,從而判斷是否存在故障。實(shí)際應(yīng)用案例顯示:該方法采用對(duì)角開(kāi)關(guān)測(cè)試,不僅有利于機(jī)組的軸系穩(wěn)定性,保證試驗(yàn)過(guò)程的機(jī)組安全性;同時(shí),還能夠快速有效測(cè)試診斷由于高調(diào)門(mén)軟硬件故障而引發(fā)的機(jī)組負(fù)荷突變問(wèn)題;最終,還能對(duì)機(jī)組的高調(diào)門(mén)順序閥流量特性曲線進(jìn)行校核,極具應(yīng)用價(jià)值。
然而,對(duì)于實(shí)際智能電廠所需的故障預(yù)警及機(jī)組調(diào)頻能力評(píng)估問(wèn)題,該方法就存在時(shí)效性缺陷。即該方法只能用于事后診斷,而不能及時(shí)預(yù)警一些機(jī)組部件松動(dòng)、及時(shí)評(píng)估調(diào)門(mén)組件的調(diào)頻能力。
根據(jù)上一節(jié)的硬件故障基本原理,調(diào)門(mén)硬件故障發(fā)生時(shí)對(duì)流量特性是會(huì)產(chǎn)生影響的。因此,不論是預(yù)警硬件故障(閥門(mén)關(guān)鍵部件松動(dòng)、脫落等)還是預(yù)警軟件故障(流量特性發(fā)生偏移),都是汽輪機(jī)調(diào)頻能力下降的一種體現(xiàn);因此,實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)調(diào)門(mén)的軟件和硬件故障都可以對(duì)汽輪機(jī)高調(diào)門(mén)的調(diào)頻能力進(jìn)行實(shí)時(shí)評(píng)估;當(dāng)有影響調(diào)頻能力的故障將要發(fā)生時(shí),及時(shí)對(duì)故障征兆進(jìn)行提示和預(yù)警,便于采取有效措施保證機(jī)組的調(diào)頻能力實(shí)時(shí)處于最優(yōu)。
由于壓力是閥門(mén)的一個(gè)關(guān)鍵表征參數(shù),然而目前閥門(mén)的壓力測(cè)點(diǎn)只有閥前有,而閥后沒(méi)有,因此,可以通過(guò)增加閥后壓力測(cè)點(diǎn)來(lái)完善閥門(mén)的狀態(tài)監(jiān)測(cè);并且,閥門(mén)內(nèi)部結(jié)構(gòu)部件有異常時(shí),閥前壓力是基本不變的,但是閥后壓力是會(huì)發(fā)生變化的。所以,從閥門(mén)的內(nèi)部流場(chǎng)基本原理來(lái)看,增加閥后壓力測(cè)點(diǎn)是調(diào)門(mén)調(diào)頻能力實(shí)時(shí)評(píng)估的一種可行方式。
2.2.1 驗(yàn)證試驗(yàn)設(shè)計(jì)及操作過(guò)程
為了更好的印證該方法的有效性,以一臺(tái)200 MW供熱機(jī)組為例,采用文獻(xiàn)[12]已經(jīng)驗(yàn)證過(guò)的有效方法作為對(duì)比。如圖2所示,為機(jī)組的噴嘴布置圖,以此來(lái)確定調(diào)門(mén)開(kāi)關(guān)順序及組合。
實(shí)際中,需要注意每一步高壓調(diào)節(jié)閥門(mén)開(kāi)度的調(diào)整量要盡可能小,如果某種閥門(mén)順序開(kāi)啟試驗(yàn)的振動(dòng)、瓦溫、瓦振等一者發(fā)生異常、可能危害機(jī)組安全,則迅速停止該種試驗(yàn),然后進(jìn)行下一種試驗(yàn)。此外,試驗(yàn)過(guò)程中的異常處理方式,也參考文獻(xiàn)[12]。如圖3所示,結(jié)合文獻(xiàn)[12]的方法,依次進(jìn)行如下的閥門(mén)順序開(kāi)關(guān)試驗(yàn);關(guān)鍵點(diǎn)在于設(shè)計(jì)對(duì)角開(kāi)關(guān)試驗(yàn),確保機(jī)組的軸系穩(wěn)定性、試驗(yàn)過(guò)程中的機(jī)組安全性。
圖2 機(jī)組的噴嘴布置圖
圖3 文獻(xiàn)[12]中的試驗(yàn)法測(cè)試過(guò)程
圖4 機(jī)組GV2開(kāi)關(guān)過(guò)程出現(xiàn)的負(fù)荷失控故障
2.2.2 試驗(yàn)結(jié)果及分析
試驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)4個(gè)高調(diào)門(mén)都有不同程度的間隙故障,其中以GV2的故障最為嚴(yán)重,出現(xiàn)兩次明顯的故障現(xiàn)象,如圖4所示。通過(guò)文獻(xiàn)[12]的計(jì)算方法可以看出:GV2在30%開(kāi)度時(shí),開(kāi)度增加但流量先降后增,流量波動(dòng)值變化占整個(gè)調(diào)門(mén)流量的13%左右;而在43%開(kāi)度處,有負(fù)荷突變(占整個(gè)調(diào)門(mén)流量的10%左右),如圖5所示。
圖5 高調(diào)門(mén)GV2開(kāi)度與實(shí)際流量的關(guān)系
圖6 高調(diào)門(mén)GV2故障時(shí)的運(yùn)行參數(shù)
實(shí)際中,如果調(diào)門(mén)動(dòng)作緩慢一些,負(fù)荷突變會(huì)再小一些;雖然這也影響機(jī)組的調(diào)頻能力,運(yùn)行人員就比較難以發(fā)現(xiàn)問(wèn)題所在。相比之下,采用本文提出的增加閥后壓力測(cè)點(diǎn)的方法,就很容易看出這兩個(gè)負(fù)荷突變的存在;如圖6所示,兩個(gè)閥后壓力測(cè)點(diǎn)變化圖分別與圖4中的兩個(gè)圖相對(duì)應(yīng)。因?yàn)殚y后壓力的相對(duì)變化量是比較大的;此外,閥后壓力在日常運(yùn)行中作為一個(gè)檢測(cè)變量,可以用來(lái)實(shí)時(shí)評(píng)估機(jī)組調(diào)門(mén)的調(diào)頻能力;尤其是機(jī)組調(diào)門(mén)存在小的間隙、對(duì)負(fù)荷影響小于2 MW時(shí),也可以通過(guò)觀察閥后壓力來(lái)判斷故障點(diǎn)在哪一個(gè)調(diào)門(mén)以及故障嚴(yán)重程度。
火電機(jī)組參與電網(wǎng)調(diào)頻的關(guān)鍵部件是汽輪機(jī)高調(diào)門(mén),本文通過(guò)順序閥方式下出現(xiàn)的由于汽輪機(jī)高調(diào)門(mén)硬件問(wèn)題導(dǎo)致的機(jī)組負(fù)荷控制不穩(wěn)定而不滿(mǎn)足調(diào)頻需求的問(wèn)題進(jìn)行研究,得到的結(jié)論如下:
(1)提出了一種基于通過(guò)增加高調(diào)門(mén)閥后壓力測(cè)點(diǎn)的高調(diào)門(mén)調(diào)頻能力實(shí)時(shí)評(píng)估方法,能夠?qū)崿F(xiàn)在不進(jìn)行專(zhuān)門(mén)實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上有效識(shí)別經(jīng)常發(fā)生的由高調(diào)閥硬件鏈接松動(dòng)等導(dǎo)致汽輪機(jī)調(diào)頻能力下降的問(wèn)題。
(2)實(shí)際機(jī)組案例數(shù)據(jù)分析結(jié)果顯示,該方法對(duì)于實(shí)際故障的預(yù)警及處理更有實(shí)效性,這對(duì)機(jī)組調(diào)頻能力在線評(píng)估具有一定的借鑒意義。
后期,還將繼續(xù)對(duì)機(jī)組一次調(diào)頻能力提升和改善的可視化表征及實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)方法進(jìn)行更深入研究。
[1]鄧拓宇,田亮,劉吉臻.利用熱網(wǎng)儲(chǔ)能提高供熱機(jī)組調(diào)頻調(diào)峰能力的控制方法[J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào),2015,35(14):3626-3633.
[2]呂雪霞,李照忠,邢媛,等.600 MW亞臨界空冷機(jī)組汽輪機(jī)高調(diào)門(mén)擺動(dòng)問(wèn)題的分析及解決方案[J].節(jié)能技術(shù),2012,30(3):258-261.
[3]趙婷,薄利明,萬(wàn)杰,等.由高調(diào)門(mén)特性問(wèn)題引發(fā)的汽輪機(jī)負(fù)荷失控故障診斷[J].汽輪機(jī)技術(shù),2017,59(1):70-74.
[4]宋崇明,劉嬌,馬世喜,等.亞臨界330 MW供熱機(jī)組汽輪機(jī)高調(diào)門(mén)大幅高頻擺動(dòng)問(wèn)題的分析及解決[J].節(jié)能技術(shù),2012,30(6):527-531.
[5]尚星宇,何永君,王瑞,等.基于數(shù)據(jù)擬合的汽輪機(jī)調(diào)節(jié)閥流量特性?xún)?yōu)化[J].熱力發(fā)電,2017,46(3):121-125.
[6]段巖峰,于達(dá)仁,崔穎,等.汽輪機(jī)功率控制模式切換引發(fā)軸系振動(dòng)異常的機(jī)理分析及實(shí)驗(yàn)研究[J].汽輪機(jī)技術(shù),2014,56(4):269-271.
[7]俞金樹(shù).大流量抽汽工況下汽輪機(jī)運(yùn)行方式綜合優(yōu)化策略[J].熱能動(dòng)力工程,2017,32(6):123-128.
[8]祝建飛,沈叢奇,姚峻,等.汽輪機(jī)組經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式下新型一次調(diào)頻技術(shù)[J].中國(guó)電力,2017,50(5):144-150.
[9]董中杰,張冬蕊,郭鈺鋒.空冷機(jī)組氣候敏感特性對(duì)區(qū)域電網(wǎng)一次調(diào)頻能力的影響研究[J].汽輪機(jī)技術(shù),2017,59(2):125-127.
[10]賀穎,潘楊,陶騫,等.考慮調(diào)頻死區(qū)的電網(wǎng)一次調(diào)頻能力評(píng)價(jià)指標(biāo)[J].電力系統(tǒng)保護(hù)與控制,2016,44(19):85-90.
[11]田鶴年.汽輪機(jī)調(diào)門(mén)卡澀跌負(fù)荷故障一例[J].華東電力,1988(9):46-47.
[12]萬(wàn)杰,張宏學(xué),鄒鐵軍,等.汽輪機(jī)高調(diào)門(mén)硬件問(wèn)題引發(fā)的負(fù)荷突變故障及其診斷測(cè)試方法[J].汽輪機(jī)技術(shù),2015(4):241-245.