李開鑫 翟保豫 馮 斌

（國網(wǎng)新疆電力公司電力科學研究院，烏魯木齊 830011）

某火電廠裝機容量為2×660MW。每臺發(fā)電機以發(fā)電機—變壓器組單元接線方式接入500kV系統(tǒng)。500kV系統(tǒng)采用一個半斷路器接線方式。發(fā)電機勵磁裝置為南瑞電控集團生產(chǎn)的NES6100系列型號的勵磁系統(tǒng)，其勵磁方式為機端自并勵、靜態(tài)可控硅整流勵磁方式，勵磁電源由發(fā)電機機端經(jīng)勵磁變?nèi)〉?，?jīng)可控硅整流后提供發(fā)電機勵磁電流。整個勵磁系統(tǒng)分四個組成部分：勵磁變壓器、勵磁調(diào)節(jié)柜、可控硅功率柜、起勵及滅磁設備。發(fā)電機額定功率PN=660MW、額定電壓 UN=22kV、額定電流 IN=19245A、額定勵磁電壓 Ufd=475V、額定勵磁電流Ifd=4906A。

圖1 滅磁開關(guān)和跨接器示意圖

1 滅磁開關(guān)和跨接器簡介

跨接器是滅磁回路重要的組成部分，NES6100系列型號的勵磁系統(tǒng)跨接器由機械跨接器和電子跨接器組成。電子跨接器和機械跨接器并聯(lián)后和線性滅磁電阻串聯(lián)，最后跨接在發(fā)電機轉(zhuǎn)子繞組兩端。其中電子跨接器由跨接器控制模塊和可控硅組成，如圖1所示。

滅磁開關(guān)跳閘有兩種情況：①接收到跳閘指令；②流過滅磁開關(guān)的勵磁電流超過其線圈脫口整定值。如圖1所示，正常停機或事故跳閘時滅磁開關(guān)接收到跳閘指令，立即跳開，其常閉接點閉合，機械跨接器合閘回路接通，機械跨接器合閘，同時電子跨接器控制模塊接收到滅磁開關(guān)跳閘信息，立刻通過跨接器控制模塊給可控硅發(fā)導通指令，電子跨接器導通，將滅磁電阻接入發(fā)電機轉(zhuǎn)子回路，依靠滅磁電阻消耗轉(zhuǎn)子能量。正常運行或起機時滅磁開關(guān)接收到合閘指令，立馬合閘，其常開接點閉合，機械跨接器跳閘回路接通，機械跨接器跳閘，同時電子跨接器控制模塊接收到滅磁開關(guān)合閘信息，立刻停止給可控硅發(fā)導通指令，可控硅閉合，脫開滅磁電阻，投入發(fā)電機轉(zhuǎn)子。

2 故障過程

2016年3月16日7點左右，#2機組并網(wǎng)成功。機組運行參數(shù)如下：發(fā)電機有功功率 P=183MW，發(fā)電機無功功率Q =98MVar，勵磁電壓Ufd=268.662V，機端電壓U=22kV。不久后，運行人員發(fā)現(xiàn)DCS畫面報“滅磁開關(guān)”跳閘，但主變高壓側(cè)斷路器5031、5032開關(guān)未跳閘，監(jiān)控畫面也沒有任何保護動作信息。運行人員立即到#2機組保護小室和勵磁小室檢查，發(fā)現(xiàn)保護小室內(nèi)各保護屏無任何保護動作信息，但勵磁小室內(nèi)滅磁電阻柜有明顯燒著現(xiàn)象，并伴隨著隆隆黑煙?，F(xiàn)場人員立即報告集控室，集控室運行人員立刻手動停機。待火勢撲滅后發(fā)現(xiàn)滅磁電阻柜內(nèi)電阻、相關(guān)連接電纜及柜門有明顯燒灼痕跡，柜內(nèi)其他設備都有不同程度的變形及燒損跡象，如圖2所示。

圖2 現(xiàn)場燒損情況

3 事故分析

3.1 滅磁電阻燒毀分析

對勵磁系統(tǒng)各個盤柜進行檢查，發(fā)現(xiàn)勵磁調(diào)節(jié)器AVR柜內(nèi)Q1空開未投入，經(jīng)核查此空開為跨接器控制電源空開。

此時由于 Q1未閉合，機械跨接器操作回路電源消失，所以機械跨接器將無法因滅磁開關(guān)的閉合而跳開，即跨接器在跨接狀態(tài)。這一點從隨后調(diào)取DCS曲線和歷史記錄也可以發(fā)現(xiàn)，滅磁開關(guān)分合閘前后跨接器一直在合位，并且后臺顯示并網(wǎng)前后一直有“跨接器電源消失”信號發(fā)出，只是運行監(jiān)盤人員沒有注意到此信號。

該勵磁系統(tǒng)跨接器連接的的滅磁電阻為線性電阻，在跨接器導通后，相當于勵磁電壓直接施加在線性滅磁電阻上。滅磁電阻阻值較小，長時間通過的大電流將其燒毀。

3.2 滅磁開關(guān)脫扣分析

查看設備參數(shù)：勵磁變高壓側(cè)CT變比為300/5；勵磁變變比 22/1；根據(jù)勵磁系統(tǒng)技術(shù)參數(shù)可得出，滅磁開關(guān)的脫扣電流為18000A。調(diào)取機組錄波圖如圖3所示，勵磁變高壓側(cè)電流最大可達到13A。

圖3 轉(zhuǎn)子電壓和勵磁變高壓側(cè)電流

根據(jù)圖3可以看出，勵磁變高壓側(cè)勵磁電流最大為13A。折算到直流側(cè)的勵磁電流為

由式（1）可知，此時的勵磁電流超過了滅磁開關(guān)的脫扣電流18000A，造成滅磁開關(guān)跳閘。

3.3 滅磁開關(guān)分閘后勵磁持續(xù)運行原因分析

經(jīng)現(xiàn)場檢查和實際模擬，由于勵磁調(diào)節(jié)柜AVR端子排處滅磁開關(guān)跳閘接點二次回路配線松動，當時沒有及時把滅磁開關(guān)跳閘信息送入到勵磁調(diào)節(jié)柜AVR，造成滅磁開關(guān)跳閘而勵磁調(diào)節(jié)器AVR沒有任何外部開入信號，而此時主變高壓側(cè)斷路器5031、5032在合閘狀態(tài)，所以勵磁調(diào)節(jié)器 AVR判斷為負載態(tài)，繼續(xù)運行。

3.4 失磁保護拒動分析

由前面可知，在滅磁開關(guān)跳開后，AVR繼續(xù)運行，此時機組參數(shù)為：轉(zhuǎn)子電壓Ufd=211.385V，機端電壓U=20kV（二次值52.4V），機端電流I=6300A（二次值3.1A），發(fā)電機有功功率P=169MW，無功功率 Q=?132MVar。

從滅磁開關(guān)跳閘前后可以看出，勵磁電壓變化不大，因此查看轉(zhuǎn)子電壓接線，如圖4所示?，F(xiàn)場轉(zhuǎn)子電壓（勵磁電壓）取自滅磁開關(guān)上口整流側(cè)ZZ∶1、ZZ∶3端子。雖然此時滅磁開關(guān)跳開了，但是由于AVR和勵磁變壓器繼續(xù)運行，所以直流銅排仍然會有整流電壓輸出，致使勵磁電壓前后變化不大。

圖4 勵磁電壓接線

而發(fā)電機失磁保護采用的是異步阻抗圓判據(jù)、定子低電壓判據(jù)和轉(zhuǎn)子低電壓判據(jù)。其中異步圓定值 Xa=?0.9Ω，Xb=?29.48Ω；轉(zhuǎn)子低電壓定值 Ufd=119V，機端低電壓定值U=19kV。

根據(jù)機端電壓U=52.4V，機端電流I=3.1A可以計算出機端阻抗為 52.4V/2.1A=16.9Ω。根據(jù)發(fā)電機有功功率P=169MW，發(fā)電機無功功率Q=?132MVar可以計算出當時阻抗角為 actg(?132/169)= ?38°，也就是此時機端計算阻抗為 16.9Ω∠322°，即機端阻抗已落于第四象限。又根據(jù)異步圓定值Xa=?0.9Ω，Xb= ?29.48Ω，計算出在 322°上阻抗圓的兩個邊界點為 1.546Ω和 17.157Ω。機端阻抗 16.9Ω落在失磁阻抗圓內(nèi)，即此時異步阻抗圓判據(jù)開放。

根據(jù)機端電壓和轉(zhuǎn)子電壓數(shù)值，很顯然可以看出，定子電壓和轉(zhuǎn)子電壓未達到失磁保護低電壓定值，所以失磁保護沒有動作。

假若勵磁電壓取ZZ∶1、ZZ∶2端子，那么在滅磁開關(guān)FMK跳開后，勵磁電壓就會趨于零，失磁保護就會動作。

4 事故結(jié)論

1）跨接器電源未投入，且運行人員監(jiān)盤不仔細，致使DCS長期報“跨接器電源消失”無人處理。

2）滅磁開關(guān)位置信號配線松動，致使滅磁開關(guān)跳閘信息無法及時送入到勵磁調(diào)節(jié)柜AVR。

3）勵磁電壓接線位置設置不合理，造成滅磁開關(guān)跳開后，在勵磁變和AVR均正常工作的前期下，勵磁電壓下降不多，失磁保護未動作。

5 整改措施

1）完善工作票和操作票內(nèi)容。并網(wǎng)起機前，應根據(jù)工作票和操作票內(nèi)容，逐項檢查，逐一核對，確保一切條件滿足要求。

2）加強運行人員培訓，對于盤柜消失的信號，應及時匯報，并采取相應的措施，切實做好監(jiān)盤工作。

3）完善跨接器控制電源開關(guān)及重要設備的標識，給運行操作人員以提示和警告。

4）加強二次回路功能的理解，如正確的勵磁電壓接線，則應該取至 ZZ∶1、ZZ∶2端子，而不是ZZ∶1、ZZ∶3端子。

5）對于重要的二次回路，要充分利用定檢機會，核查二次回路的正確性，以確保不會發(fā)生保護拒動或誤動事件。

[1] 國家能源局. 防止電力生產(chǎn)事故的二十五項重點要求[M]. 北京: 中國電力出版社, 2014.

[2] GB/T 14285—2006. 繼電保護和安全自動裝置技術(shù)規(guī)程[S].

[3] DL/T 843—2010. 大型汽輪發(fā)電機勵磁系統(tǒng)技術(shù)條件[S].

[4] 南京南瑞繼保電氣有限責任公司. PCS-985B發(fā)電機變壓器組保護說明書[Z]. 2013.

[5] 國電南瑞科技股份有限公司. NES6100勵磁調(diào)節(jié)器用戶指南V1.1[Z]. 2013.