宋德宇
(華能營口仙人島熱電有限責(zé)任公司,遼寧 營口 115009)
傳統(tǒng)觀點(diǎn)認(rèn)為:對于運(yùn)行中的凝汽式單元機(jī)組,只要能保證出力,主抽氣器投用的臺數(shù)越少越好,因?yàn)槠渌牡膹S用汽減少。隨著大容量單元機(jī)組在我國的普及,這一觀點(diǎn)漸漸暴露出其片面性。
以某電廠引進(jìn)的K-320-23.5-4型機(jī)組為例,經(jīng)過多次試驗(yàn),在同樣滿足出力的前提下,投用2臺主抽工作比投用1臺主抽工作更有實(shí)際意義。前者的經(jīng)濟(jì)性、運(yùn)行可靠性、主輔機(jī)效率與設(shè)備壽命損耗均要好于后者。
在相關(guān)人員的配合下,僅考察冬季一個季度,按如下2種方式對運(yùn)行中的1#機(jī)組做了多次試驗(yàn),現(xiàn)象是一致的:
1)大負(fù)荷區(qū)(260 MW以上)穩(wěn)定工況下,其他方式不變,鍋爐側(cè)不做任何調(diào)整,汽輪機(jī)側(cè)由1臺主抽氣器變?yōu)?臺運(yùn)行,記錄增投前后穩(wěn)定工況的各相關(guān)參數(shù)。
2)大負(fù)荷區(qū)穩(wěn)定工況下,其他方式不變,主抽氣器由1臺變?yōu)?臺運(yùn)行,當(dāng)機(jī)組負(fù)荷上漲后,鍋爐側(cè)做調(diào)整(減煤),維持原負(fù)荷,記錄負(fù)荷波動及減煤量;然后將增投的主抽停止,負(fù)荷下降,鍋爐側(cè)加煤維持原負(fù)荷,穩(wěn)定后記錄負(fù)荷波動及加煤量。
隨機(jī)抽取其中5次試驗(yàn)數(shù)據(jù),計算出每次試驗(yàn)中2臺主抽工作和1臺主抽工作的端差增量、排汽壓力增量、負(fù)荷增量、給水流量增量及增量的平均值。主要數(shù)據(jù)列入表1,表中RQ737、RQ738是1#、2#主抽氣器的編號。
表1 試驗(yàn)數(shù)據(jù)及計算結(jié)果
從表1中可以看出,無論RQ738運(yùn)行時增投RQ737,還是RQ738和RQ737同時運(yùn)行時減掉RQ737,各參數(shù)變化趨勢基本是一致的,即其他條件不變時,在機(jī)組大負(fù)荷區(qū),2臺主抽與1臺主抽相比:
1)排氣壓力平均降低了1.44 kPa,若鍋爐燃燒率不變,機(jī)組負(fù)荷平均提高了3.8 MW,這與前蘇聯(lián)資料中“300 MW機(jī)組真空每變化1 kPa功率變化3.34 MW”相吻合;若維持負(fù)荷不變,則鍋爐給煤機(jī)轉(zhuǎn)速減60 rpm,對應(yīng)減煤量相當(dāng)于3~4 MW負(fù)荷。
2)機(jī)組負(fù)荷增大(3.8 MW)而給水流量卻減少,平均減少△F=3.8 t/h。
核算整個冬季增投1臺主抽氣器所耗廠用汽的累積折價與因增投主抽氣器而多發(fā)電創(chuàng)收(鍋爐燃燒率一定,不調(diào)整)或少耗煤節(jié)能折價(機(jī)組負(fù)荷一定,鍋爐減煤)的差額,即可對主抽氣器不同運(yùn)行方式的效益做出定量分析。核算時的基本數(shù)據(jù)如下(以1997年實(shí)際數(shù)據(jù)為例):
1)冬季日平均單機(jī)用煤取11月和12月的平均值為G=2 600/24=108.3 t/h;
2)冬季日平均單機(jī)發(fā)電量取11月和12月的平均值為W=260 MW,對應(yīng)此電量的蒸汽量為DO=260/320×1 000=825.5 t/h;
3)電廠電價(當(dāng)時電價)為X=0.435 元/(kW·h);
4)電廠煤發(fā)熱量(取11月和12月平均值)為J=5 900 kcal/kg,對應(yīng)于此發(fā)電量的電廠煤價為Y=0.052×5 900 =306.8 元/t;
5)每臺主抽氣器額定耗汽量為R=1.5 t/h;
6)冬季按90 d計算,每天大負(fù)荷區(qū)時間取保守值為12 h,則冬季增投主抽氣器時間為T=90×12=1 080 h;
7)化學(xué)制水費(fèi)用(包括工質(zhì)損失等費(fèi)用)估取為HO=8.0 元/t;
8)給水除氧、加熱費(fèi)用估取為H1=1.0 元/t。
根據(jù)上述數(shù)據(jù),則有:
1)冬季增投一臺主抽多耗氣量為D=TR=1 080×1.5=1 620 t;
2)按保守算法計算單位汽價為H=GY/DO+HO= 108.3×306.8/812.5 + 8.0=48.89 元/t;
所以,冬季增投1臺主抽耗汽折價為Y1=DH-D1=48.49×1 620-36 936=41 618 元。
而增投主抽后負(fù)荷增量為△N=3.8 MW,每個冬季創(chuàng)收為Y2=△NXT=3.8×1 000×0.435×1 080=1 785 240 元。
若維持負(fù)荷不變,則增投1臺主抽后,每個冬季鍋爐減煤量折價為Y3=△NGTY/W=3.8×108.3×1 080×306.8/260=524 467 元。
由此可見,不同運(yùn)行方式的效果大不相同,當(dāng)其他條件不變時,2臺主抽氣器比1臺主抽氣器運(yùn)行多發(fā)電的凈增效益為
△Y1=Y2-Y1=1 785 240-41 618=174.36 萬元
或少耗煤節(jié)能為
△Y2=Y3-Y1=524 467-41 618=48.28 萬元
每臺機(jī)每冬季節(jié)能折合標(biāo)煤為
湯翠沒看走眼,侯大同溫柔體貼,結(jié)婚九年沒跟她紅過一次臉。即使湯翠跟他急,人家侯大同也是一副知錯就改的態(tài)度??蓽洳⒉粷M足——恐怕這事攤在任何女人身上都不會滿足,侯大同不舉。起初,湯翠并沒當(dāng)回事,兩個人好,不一定非得做那事啊。偏偏侯大同自己忍不住,還要撩撥她——可能是心存歉疚吧。這一來,湯翠才意識到男人不舉的可怕。就像一桌菜上全了,卻不讓人吃,你說急不急人?
△Y3=524 467/306.8×5 900/7 000=1 440.84 tce
1)提高真空后,對主機(jī)和輔機(jī)的效率、設(shè)備壽命及可靠性的影響。
顯然,機(jī)組大負(fù)荷區(qū)1臺主抽氣器工作只能維持排汽壓力為P1=6.18 kPa左右,高于設(shè)計值4.78 kPa較多,因此凝汽器氣阻增加,傳熱端差較大(平均為26.5 ℃),凝結(jié)水過冷度也比正常值偏高,蒸汽做功能力降低,主機(jī)及給水泵驅(qū)動汽輪機(jī)效率下降,機(jī)組經(jīng)濟(jì)性不好。同時,由于該機(jī)組低壓軸承采用了不落地的型式,當(dāng)真空低時,排氣室溫度高,對機(jī)組膨脹不利,也易使機(jī)組振動加劇,使主機(jī)安全可靠性降低。
另外,1臺主抽氣器工作時,由于抽氣量大,本身容易過負(fù)荷,自身壽命會大大降低。而2臺抽氣器運(yùn)行時,主機(jī)排汽壓力降至P2=4.74 kPa,接近經(jīng)濟(jì)真空,使傳熱端差大大降低(平均為20.6 ℃),主機(jī)、給水泵驅(qū)動汽輪機(jī)效率提高,直觀表現(xiàn)為負(fù)荷增大了3.8 MW,而給水流量卻下降了3.8 t/h。同時,2臺主抽氣器分擔(dān)抽氣量,對設(shè)備自身壽命有利,安全可靠性好。若機(jī)組調(diào)峰至低負(fù)荷,視真空情況可隨時停1臺抽氣器,仍使真空接近額定值,運(yùn)行方式也非常靈活。
2)增投主抽氣器與機(jī)組振動。
因2臺機(jī)組轉(zhuǎn)子振動(軸振)均較大,而真空的變化是軸振變化的隨機(jī)擾動源之一,因此,主抽氣器是否增投還要參考本機(jī)振動狀況。若振動狀況不穩(wěn)(幅值較大,變動頻繁,變動量較大),則增投主抽氣器調(diào)整真空就應(yīng)謹(jǐn)慎,應(yīng)考慮到真空變化后可能對低壓缸各瓦標(biāo)高的影響;若機(jī)組振動狀況穩(wěn)定且增投主抽后的結(jié)果是使真空接近設(shè)計真空,使低壓部分各瓦標(biāo)高趨于設(shè)計值,則主機(jī)軸振、瓦振都有變好的趨勢。試驗(yàn)結(jié)果證明,在真空由P1=6.18 kPa變化到P2=4.74 kPa范圍內(nèi),在本機(jī)現(xiàn)有振動狀況(較穩(wěn)定)下,增投1臺主抽氣器保持大負(fù)荷區(qū)的接近設(shè)計真空運(yùn)行對振動是有利的。
綜上所述,在保證機(jī)組出力的前提下,投1臺主抽氣器工作與投1臺主抽氣器工作相比,實(shí)際上就是為節(jié)省廠用汽而犧牲真空,弊遠(yuǎn)大于利,直接表現(xiàn)為增投主抽后巨大的效益差:
1)若鍋爐燃燒率一定,則2臺機(jī)可多發(fā)電凈增效益 2×174.36萬元/冬季;
2)若機(jī)組負(fù)荷一定,則可少耗煤節(jié)能 2×48.28萬元/冬季,折合標(biāo)準(zhǔn)煤2×1 440.84 t/冬季。
這個差異不僅對冬季有效,對春、夏、秋三季仍有效,全年效益更為可觀。因此,證實(shí)了“只要能維持機(jī)組出力,主抽氣器投用越少越好”觀點(diǎn)的片面性,類似電廠機(jī)組可進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。
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