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        基于微分求積法的電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定仿真

        2018-01-18 11:34:25
        制造業(yè)自動化 2017年10期
        關(guān)鍵詞:狀態(tài)方程暫態(tài)同步電機

        (合肥工業(yè)大學(xué) 電氣與自動化工程學(xué)院,合肥 230009)

        0 引言

        電力系統(tǒng)正常運行的破壞多半是由短路故障引起的。發(fā)生短路時,系統(tǒng)從一種狀態(tài)巨變到另一種狀態(tài),并伴隨產(chǎn)生復(fù)雜的暫態(tài)現(xiàn)象[1,2]。狀態(tài)方程常常被用來研究電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定的動態(tài)特性,由于實際電力系統(tǒng)建立的狀態(tài)方程難以求得其解析解,通常要借助數(shù)值分析法。電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定計算常用的數(shù)值方法包括梯形法和Runge-Kutta法,而Runge-Kutta法要求方程的解具有足夠的光滑性,其迭代步數(shù)的增加會導(dǎo)致舍入誤差的積累。近年來,應(yīng)用于工程力學(xué)領(lǐng)域的微分求積法(Differential Quadrature Method,DQM),能用較少的數(shù)值點求得高精度的數(shù)值解,但目前還沒有基于DQM求解狀態(tài)方程的研究。本文給出了基于DQM求解狀態(tài)方程的算法,以電力系統(tǒng)常見的暫態(tài)過程—發(fā)電機發(fā)生三相短路為例,建立了系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定狀態(tài)方程,將DQM和Runge-Kutta法用于求解系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定狀態(tài)方程,通過測試及對比分析,驗證了DQM算法適用于電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定性的數(shù)值計算。

        1 微分求積法

        微分求積法的實質(zhì)是用全域上的全部節(jié)點的函數(shù)值進行加權(quán)求和來表示函數(shù)極其導(dǎo)數(shù)在給定點處的值,因而可以將微分方程變成以節(jié)點處的函數(shù)值為未知數(shù)的一組代數(shù)方程組[3,4]。不失一般性,考慮一維函數(shù)f(x),它在區(qū)間[a,b]上連續(xù)可微,則有:

        式中L是線性微分算子;Wj(x)是插值基函數(shù),當(dāng)采用多項式插值時,它應(yīng)是N-1次多項式;xj為N個互異節(jié)點a=x1<x2<…<XN=b中第j個節(jié)點的坐標(biāo)值。

        我們稱Aij為函數(shù)f(x)一階導(dǎo)數(shù)的加權(quán)系數(shù),稱[Aij]為一階導(dǎo)數(shù)的加權(quán)系數(shù)矩陣。

        微分求積法權(quán)系數(shù)的顯式表達式的確定可通過拉格朗日(Lagrange)插值的方法得到[3,4],即Aij可由下式計算:

        根據(jù)插值函數(shù)各階導(dǎo)數(shù)的遞推關(guān)系,可得到二階及二階以上導(dǎo)數(shù)的權(quán)系數(shù)顯式表達式。

        2 微分求積法求解狀態(tài)方程的誤差分析

        設(shè):

        則狀態(tài)方程可表為:

        其中,f1,f2,…,fn為n個狀態(tài)變量。

        已知初值向量:[f1(0),f2(0),…,fn(0)],應(yīng)用微分求積法求解區(qū)間[a,b]上的數(shù)值解。在求解區(qū)間[a,b]取N+1個節(jié)點,a=x0<x1<…<xN=b,將狀態(tài)方程用微分求積的形式代替并移項整理,則導(dǎo)出的微分求積方程組為:

        其中,Aij為DQM一階導(dǎo)數(shù)加權(quán)系數(shù)矩陣。

        式(5)為微分求積法轉(zhuǎn)化后的線性方程組,其系數(shù)矩陣T為:

        則式(5)可表為:

        再設(shè)DQM所求的解向量為x1,誤差解向量為x2,由此可得:

        由式(7)和式(8)可得解向量x1=T-1B,誤差解向量x2=-T-1b,于是有:

        式(10)是狀態(tài)方程相對誤差的上界,它由兩部分組成,其中,為矩陣T的條件數(shù),另一部分為B的相對誤差,的值與選取節(jié)點的方式有關(guān),因此可通過節(jié)點的選取方式來減小的值使相對誤差減小。若系統(tǒng)的輸入為零,即求解系統(tǒng)的零輸入響應(yīng)時,則式(9)是其狀態(tài)方程誤差的上界。由此可見,對于一個確定的狀態(tài)方程而言,使用DQM法來求解時,可預(yù)先判斷轉(zhuǎn)化后線性方程組的系數(shù)矩陣的條件數(shù)是否過大,若過大,則對結(jié)果的相對誤差有較大影響,還可通過增加節(jié)點的方式來減小數(shù)值解的相對誤差。

        3 電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定分析

        電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定是指電力系統(tǒng)受到打擾動后,各同步發(fā)電機保持同步運行并過渡到新的或恢復(fù)到原來穩(wěn)態(tài)運行的能力,其計算分析的目的是在規(guī)定的運行方式和故障形態(tài)下,對系統(tǒng)的暫態(tài)穩(wěn)定性進行校驗,研究保證電網(wǎng)安全運行穩(wěn)定的控制策略,并對繼電保護裝置提出相應(yīng)的要求[5,6,7]。電力系統(tǒng)正常運行的破壞多半是由短路引起的。電力系統(tǒng)短路后的暫態(tài)分析一般是通過建立系統(tǒng)的狀態(tài)方程,然后用數(shù)值解法進行求解,計算出故障電流及其他故障變量[8]。

        現(xiàn)以電力系統(tǒng)常見的暫態(tài)穩(wěn)定過程-同步電機發(fā)生三相短路為例進行分析。由于同步電機大量電感系數(shù)隨時間周期變化,其電壓方程為時變系數(shù)的非線性方程組,難以求得其解析解[9,10,11]。當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生對稱故障時,易采用Park變換把坐標(biāo)變換到轉(zhuǎn)子側(cè)dq0坐標(biāo)中,而時變系數(shù)矩陣就變?yōu)槌?shù)矩陣。在求出dq0坐標(biāo)系中的電流分量后,再經(jīng)過Park逆變換求出a,b,c三相故障電流。由于本文分析的是系統(tǒng)的三相短路,其零軸分量為零,所以刪去了零軸分量之間的關(guān)系式。因突然短路而出現(xiàn)的各繞組電流變化量Δid、Δiq、Δif、ΔiD、 ΔiQ為狀態(tài)變量的關(guān)系式可表為:

        式(11)可簡寫為:

        在勵磁電壓不可調(diào)的前提下,以:

        以及短路后最初瞬間的電流變化量:

        代入,就可計算。

        由以上分析可知,對于同步電機三相短路電流的計算,歸結(jié)為式(11)或式(12)狀態(tài)方程的初值問題。這類問題的數(shù)值計算方法有很多,例如改進歐拉法、Runge-Kutta法、預(yù)測-校正法等[3]。本文以DQM和Runge-Kutta法來進行求解。

        求解狀態(tài)方程得到各繞組電流變化量與短路前各繞組電流疊加,得到電流全量:

        其中,id[0]為定子d軸電流初始值,id[0]為定子q軸電流初始值,if[0]為勵磁繞組電流初始值。對其中的id、iq進行Park逆變換,即可得到定子三相繞組電流:

        將它們代入式(15):

        4 微分求積法求解狀態(tài)方程的算法

        考慮n維一階狀態(tài)方程組:

        用微分求積法求解區(qū)間[a,b]上的數(shù)值解。在定義區(qū)間取N個節(jié)點,a=x1<x2<…<xN=b將微分方程的導(dǎo)數(shù)用微分求積形式代替,則導(dǎo)出的微分求積方程組為:

        其中A為微分求積一階導(dǎo)數(shù)的系數(shù)矩陣。將式(17)展開成線性方程組的形式并移項整理可得:

        由式(18)可得所求解的線性方程組的系數(shù)矩陣TEM和B為:

        其中TEM為nN×nN階矩陣,B為nN×1階矩陣。由于初值條件的存在,需對線性方程組的系數(shù)矩陣做修正。去掉由每一個初始微分方程形成線性方程組的第一個方程,且將與初值有關(guān)的項移到等式的右端,則TEM變?yōu)閚(N-1)×n(N-1)階矩陣,B變?yōu)閚(N-1)×1階矩陣,即:

        5 微分求積法在同步電機三相短路計算中的應(yīng)用

        由以上分析可知,同步電機三相短路計算歸結(jié)為對狀態(tài)方程的求解。將式(11)轉(zhuǎn)化為標(biāo)準(zhǔn)形式的狀態(tài)方程:

        式(19)為標(biāo)準(zhǔn)形式的狀態(tài)方程,可由上述DQM求解狀態(tài)方程的算法進行求解。

        為便于結(jié)果對比,以文獻[8]提供的實例進行分析。同步電機有如下參數(shù):

        在勵磁電壓不變的前提下,有:

        原始運行條件為額定負(fù)載運行時:u[0]=1,i[0]=1,?[0]=0.5548 ,短路時的轉(zhuǎn)子位置角:0=3.1416,可求得:

        原始運行條件為空載運行時:u[0]=1,i[0]=0.0,?[0]=0.0,短路時的轉(zhuǎn)子位置角:0=3.1416,可求得:

        運用Runge-Kutta法和DQM求解各個時刻的Δidq0后,與idq0[0]進行疊加,即可得不同時刻的idq0,由式(14)、式(15)可求得定子a相電流ia和電磁轉(zhuǎn)矩T。

        同步電機短路前額定負(fù)載和空載條件下的a相電流和轉(zhuǎn)矩的數(shù)值計算結(jié)果如圖1、圖2所示,計算結(jié)果為標(biāo)幺值。

        圖1 額定負(fù)載下短路時的定子電流ia和轉(zhuǎn)矩T

        圖2 空載下短路時的定子電流ia和轉(zhuǎn)矩T

        由此可看出,DQM數(shù)值計算結(jié)果和等步長的Runge-Kutta法數(shù)值計算結(jié)果都與仿真結(jié)果基本一致,說明DQM可用于電力系統(tǒng)的暫態(tài)分析。

        6 結(jié)論

        本文提供了基于DQM求解狀態(tài)方程的初值算法,在求解狀態(tài)方程時,易于編程實現(xiàn),并以電力系統(tǒng)常見的暫態(tài)過程-同步電機三相短路為例,通過本文提出的基于DQM的狀態(tài)方程初值算法來進行求解其短路電流與轉(zhuǎn)矩,得到的結(jié)果與仿真結(jié)果基本一致。得出結(jié)論,DQM數(shù)值解法可用于電力系統(tǒng)的暫態(tài)分析。

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