聞銳
(上??睖y設(shè)計(jì)研究院有限公司,上海 200434)
瑪爾(Mahl)水電站位于巴基斯坦東北部旁遮普(Punjab)省和阿扎德查謨克什米爾地區(qū)(Azad Jammu and Kashmir,AJK)交界的吉拉姆河(Jhelum River)上,距伊斯蘭堡僅95 km,其上游為科哈拉(Kohala)水電站,下游為阿扎德帕坦(Azad Pattan)水電站。
作為三峽集團(tuán)在巴基斯坦的重點(diǎn)水電項(xiàng)目,瑪爾水電站的開發(fā),符合巴基斯坦能源發(fā)展戰(zhàn)略要求,也是“一帶一路”戰(zhàn)略水電技術(shù)輸出的重要內(nèi)容。
瑪爾水電站為Ⅱ等大(2)型工程,由碾壓混凝土重力壩、輸水建筑物等永久性水工建筑物構(gòu)成。水庫正常蓄水位585 m,總庫容1.54億m3,利用水頭59 m,3臺機(jī)組總裝機(jī)容量640 MW,保證出力96.33 MW,多年平均發(fā)電量2 676 GW·h,年利用小時(shí)數(shù)4 181 h。輸水建筑物包括電站進(jìn)水口、引水管道及尾水渠等,進(jìn)水口正常蓄水位為585.00 m,尾水渠正常水位為526.00 m,單機(jī)額定流量為440.20 m3/s。
基于工程地形地質(zhì)條件,工程擬定了地下廠房方案、地面廠房方案及壩后式廠房方案。基于建筑物布置、結(jié)構(gòu)安全性、工程投資及風(fēng)險(xiǎn)可控性等因素考慮,壩后式廠房方案完全規(guī)避了不良地質(zhì)條件下的永久洞室圍巖穩(wěn)定問題,工程投資及風(fēng)險(xiǎn)相對可控,且排沙條件較好,可減輕泥沙對引水發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)行的不利影響。因此,該階段選用壩后式廠房方案作為主要樞紐方案,其中輸水系統(tǒng)采用壩后背管,總長252.18 m。
針對設(shè)計(jì)中工程地質(zhì)條件差、水庫泥沙問題突出及引用流量大等特點(diǎn),本文給予進(jìn)水塔、壩后背管等輸水建筑物布置設(shè)計(jì)??紤]壓力鋼管彎道離心力和不平衡水壓力等因素,通過有限單元法對壓力鋼管上彎段進(jìn)行設(shè)計(jì)。
輸水建筑物由進(jìn)水口、壓力引水道及沖沙孔等組成。發(fā)電進(jìn)水口位于左岸壩體,壓力引水道采用壩后背管,與壩后廠房機(jī)組連接,沖沙孔進(jìn)口布置在發(fā)電進(jìn)水口下部,通過壩內(nèi)埋管排入廠房尾水渠。
發(fā)電進(jìn)水口采用壩式進(jìn)水口,由3個(gè)獨(dú)立的進(jìn)水口并排組成,總長97.50 m。進(jìn)水口結(jié)構(gòu)為墩墻式鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),流道底高程為554.00 m,結(jié)構(gòu)頂高程同大壩頂高程,為592.40 m。
壓力引水道緊接進(jìn)水口布置,采用鋼襯鋼筋混凝土管型式。平面上3條管軸線平行布置,管軸線間距為31.50 m。引水鋼管內(nèi)徑9.90 m,鋼管起點(diǎn)中心高程為557.07 m,末端中心高程為515.10 m。
為避免粗顆粒泥沙進(jìn)入引水道,保證進(jìn)水口“門前清”,考慮將沖沙孔進(jìn)口布置于發(fā)電進(jìn)水口之間的下部,沖沙孔進(jìn)口底高程537.00 m,經(jīng)反弧擋沙鼻坎至540.00 m。3條沖沙孔鋼管直徑3.20 m,采用壩內(nèi)埋管型式,與壓力引水道平行布置,自廠房機(jī)組間穿過,出口高程511.31 m。
進(jìn)水口采用壩式進(jìn)水口,包括攔污柵段、喇叭口段及門槽段。
攔污柵采用直立活動式,布置于大壩懸挑平臺上。攔污柵孔口尺寸為4.70 m×23.00 m(寬×高,下同),并于孔口頂部布置水平攔漂板,攔污柵后各機(jī)組段進(jìn)口前沿相通,引水流量相互補(bǔ)充。攔污柵墩與胸墻之間以支撐梁相連,柵墩之間以連系梁相連。
為保證水流平順,進(jìn)水口流道前段設(shè)置喇叭口段,喇叭口段入口處底板高程為554.00 m,出口處與閘門段流道相結(jié)合。喇叭口邊墩圓弧半徑為2.50 m,頂板圓弧半徑為3 m。
閘門段設(shè)置平板檢修門與快速工作門各一道,分別由塔頂門機(jī)及液壓啟閉機(jī)啟閉,工作閘門井頂部設(shè)有液壓啟閉機(jī)房。工作閘門后混凝土墻內(nèi)設(shè)3個(gè)直徑1.50 m的通氣孔。
壓力引水道包括鋼筋混凝土漸變段及壓力鋼管段。壓力引水道漸變段采用一機(jī)一洞布置,共3條,在平面上平行布置,洞軸線間距31.50 m。立面上漸變段軸線斜直布置,斷面由進(jìn)水口末端矩形斷面漸變至圓形斷面。壓力鋼管接漸變段,以鋼襯鋼筋混凝土管型式部分敷設(shè)在大壩下游壩面內(nèi)。壓力鋼管內(nèi)徑9.90 m,分為上斜段、上彎段、斜直段、下彎段及下平段。壓力引水道布置如圖1所示。
3.2.1 壓力鋼管設(shè)計(jì)
壓力鋼管由鋼管和外包鋼筋混凝土共同承受設(shè)計(jì)內(nèi)水壓力。鋼管及加勁環(huán)所用鋼材為Q345R,設(shè)計(jì)采用規(guī)范設(shè)計(jì)方法[1],即“附錄D.1鋼管壁厚及環(huán)向鋼筋計(jì)算”:
式中:P為內(nèi)水壓力設(shè)計(jì)值,N/mm2;fs,fy分別為鋼板、鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,N/mm2;t為鋼管壁厚計(jì)算厚度,mm;t3為環(huán)向鋼筋折算厚度,等于單位長度范圍內(nèi)鋼筋截面積除以單位長度,mm;γ0為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù);ψ為設(shè)計(jì)狀況系數(shù);γd為管型結(jié)構(gòu)系數(shù);r為鋼管內(nèi)半徑,mm。
圖1 壓力引水道三維布置圖
通過計(jì)算,得到了各段的設(shè)計(jì)尺寸為:上斜段及上彎段鋼管壁厚為20~22 mm,斜直段鋼管壁厚為24~26 mm,下彎段及下平段鋼管壁厚為28~32 mm。鋼管外包C25鋼筋混凝土,厚1.50 m,厚度與鋼管半徑之比為0.30。
3.2.2 壓力鋼管上彎段有限元計(jì)算
由于壩后背管的壓力鋼管過水時(shí)受力復(fù)雜,且規(guī)范中的計(jì)算方式不能準(zhǔn)確反映鋼管彎段與壩身連接處的受力情況,因而,針對鋼襯鋼筋混凝土管上彎段部位,采用有限元方法進(jìn)行流固耦合計(jì)算,對結(jié)構(gòu)的響應(yīng)進(jìn)行校核。
1)計(jì)算模型
壩后鋼襯鋼筋混凝土壓力鋼管上彎段鋼襯壁厚22 mm,鋼管內(nèi)徑9.90 m,材料為Q345R,彈性模量E=206 GPa,泊松比μ=0.30,抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fs=290 MPa。外包混凝土厚為1.50 m,強(qiáng)度等級為C25,彈性模量E=28 GPa,泊松比μ=0.167,軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk=1.78 MPa。
結(jié)構(gòu)模型混凝土采用三維實(shí)體單元建模,鋼管采用殼單元建模,根據(jù)分區(qū)劃分下部壩體混凝土、背管混凝土和鋼管單元,共6 320個(gè)單元,使用線彈性本構(gòu)模型進(jìn)行計(jì)算。流體模型采用三維流體單元建模,共20 000個(gè)單元,選擇k-ε模型。
2)荷載及工況
結(jié)構(gòu)荷載及邊界條件:結(jié)構(gòu)計(jì)算模型不考慮荷載條件,邊界條件為下部壩體混凝土的底部全約束,鋼管內(nèi)部設(shè)定流固耦合邊界條件;流體荷載及邊界條件:流體考慮流速為5.65 m/s,壓強(qiáng)27.90 m水頭。邊界條件為進(jìn)口流速壓強(qiáng)條件,出口流速條件,流體與鋼管結(jié)構(gòu)接觸部位為流固耦合邊界條件。工況考慮正常運(yùn)行工況,正常蓄水位585.00 m。
3)計(jì)算結(jié)果
壓力鋼管在內(nèi)水壓力作用下最大主應(yīng)力為72.30 MPa,位于鋼管兩側(cè)腰部;外包混凝土最大拉應(yīng)力為0.93 MPa,位于外包混凝土兩側(cè)外壁。
根據(jù)以上計(jì)算可知,在設(shè)計(jì)荷載的內(nèi)水壓力作用下,壓力引水道鋼襯承擔(dān)了大部分荷載,雖然鋼襯應(yīng)力較大,但沒有達(dá)到其抗拉強(qiáng)度,外包混凝土最大應(yīng)力也未達(dá)到混凝土抗拉強(qiáng)度,因此管道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是合理的。
3.3.1 沖沙孔布置
為解決進(jìn)水口淤堵和“門前清”問題,并減少發(fā)電時(shí)有害粒徑泥沙過機(jī),除利用廠房右側(cè)泄洪排沙孔排沙外,在電站進(jìn)水口左下側(cè)另設(shè)置沖沙孔,共3孔。沖沙孔進(jìn)口底高程537.00 m,至壩內(nèi)檢修閘門處上升至540.00 m。沖沙孔平面呈直線布置,上游段埋設(shè)在進(jìn)水口壩段內(nèi),下游段穿廠壩間縱縫后經(jīng)廠房至尾水渠。沖沙孔立面沿發(fā)電引水鋼管的走向,經(jīng)漸變段、上斜段、上彎段,斜直段接下彎段到下平段后上升漸變由尾水管上部穿出,出口高程511.31 m。沖沙孔布置如圖2所示。
沖沙孔分進(jìn)口段和壓力鋼管段。進(jìn)口段設(shè)檢修閘門,斜向布置,閘門孔口尺寸3.50 m×5.89 m。壩內(nèi)540.00 m高程設(shè)事故檢修閘門,閘門孔口尺寸2.90 m×3.50 m。壓力鋼管段出口設(shè)工作閘門,孔口尺寸1.80 m×1.80 m。進(jìn)口段長11.97 m,斷面尺寸為2.90 m×3.50 m,壓力鋼管段長147.27 m,采用直徑3.20 m的有壓鋼管,鋼管壁厚12~18 mm。
因不排沙時(shí)事故門可能被淤堵,故將進(jìn)口做成虹吸式接駝峰堰的型式,從進(jìn)口537.00 m經(jīng)圓弧連接上升至540.00 m,并設(shè)有反弧攔沙鼻坎。進(jìn)口段形成一個(gè)不易進(jìn)沙的空腔,并在此段安置高壓噴水噴氣系統(tǒng),待事故閘門關(guān)閉后,閘門前的高壓水系統(tǒng)便開始工作,使之不被泥沙淤堵。
3.3.2 沖沙流量及流速
較大沖沙流量具有較好的沖沙效果,但受廠房結(jié)構(gòu)布置的限制,沖沙孔管道直徑取3.20 m。單個(gè)沖沙孔泄流能力見表1。
圖2 沖沙孔三維布置圖
表1 單個(gè)沖沙孔泄流能力計(jì)算表
據(jù)有關(guān)資料統(tǒng)計(jì)[3],在水流流速不大于10 m/s時(shí),普通碳素鋼表面無明顯磨損現(xiàn)象,而當(dāng)流速達(dá)到18 m/s時(shí),經(jīng)較長時(shí)間運(yùn)用,鋼管會產(chǎn)生嚴(yán)重破壞。由有壓隧洞泄流能力計(jì)算公式可知[4],在上下游水位一定的情況下,泄流能力取決于出口斷面的面積。為保護(hù)沖沙孔鋼管,減輕含沙水流對鋼管的沖擊、磨損,將直徑3.20 m的鋼管在出口漸變至1.80 m×1.80 m,以控制管內(nèi)流速為12.02 m/s。此時(shí)出口段流速達(dá)到29.83 m/s,因此出口段迎水面流道采用C40硅粉混凝土,并且在出口段以及鋼管漸變段、轉(zhuǎn)彎部位采用環(huán)氧金剛砂涂層的抗磨蝕措施。
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