董新宇, 畢勤成, 賀宇峰, 王騰, 桂淼

(1.西安交通大學(xué)動(dòng)力工程與多相流國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 710049, 西安; 2.西安建筑科技大學(xué)環(huán)境與市政工程學(xué)院, 710055, 西安)

鈦合金螺旋扁管換熱器流阻與傳熱性能實(shí)驗(yàn)研究

董新宇1, 畢勤成1, 賀宇峰2, 王騰1, 桂淼1

(1.西安交通大學(xué)動(dòng)力工程與多相流國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 710049, 西安; 2.西安建筑科技大學(xué)環(huán)境與市政工程學(xué)院, 710055, 西安)

為研究鈦合金螺旋扭曲扁管換熱器殼側(cè)選用高黏度導(dǎo)熱油的傳熱規(guī)律,對(duì)鈦合金螺旋扁管換熱器的殼側(cè)在層流(Re<2 000)與過渡流(2 000

螺旋扁管換熱器;層流;過渡流;實(shí)驗(yàn)

在石油、化工、動(dòng)力、電力等行業(yè),多數(shù)采用油類作為換熱器的傳熱介質(zhì),此類傳熱介質(zhì)具有高黏度、Pr較大。降低傳熱設(shè)備的質(zhì)量以及減少體積可節(jié)省能耗,但為保證工業(yè)持續(xù)高效運(yùn)作,對(duì)此類換熱器力求強(qiáng)化換熱[1]。管殼式換熱器是各類換熱器中應(yīng)用最為廣泛的,分為管程強(qiáng)化傳熱技術(shù)和殼程強(qiáng)化傳熱技術(shù)[2-4]。其中,螺旋扁管是一種新型的強(qiáng)化傳熱元件[5],流體在管內(nèi)外流動(dòng)時(shí),因受到離心力而周期性地改變流動(dòng)速度與方向且引起二次流動(dòng),對(duì)管內(nèi)外兩側(cè)都具有強(qiáng)化作用,并具有應(yīng)用范圍廣、易加工等優(yōu)點(diǎn),受到了我國學(xué)者的廣泛關(guān)注[6]。

最早是瑞典和前蘇聯(lián)的一些學(xué)者開展了對(duì)螺旋扭曲換熱器的傳熱與流動(dòng)阻力的研究[7-11],而在國內(nèi),許多學(xué)者也開始了一系列對(duì)螺旋扭曲換熱器的傳熱特性和基礎(chǔ)理論的研究[12-15],但多數(shù)為模擬研究,缺少實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)印證。盤彩美、管屏等人對(duì)螺旋扭曲管的管外湍流傳熱特性進(jìn)行了數(shù)值模擬[16-17];楊留等人用數(shù)值模擬了螺旋扭曲管的傳熱與壓降性能[18];孟繼安等人模擬了管內(nèi)湍流的傳熱性能[19];張杏祥等人對(duì)螺旋扭曲管內(nèi)湍流進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究并給出了相應(yīng)的努塞爾數(shù)和阻力系數(shù)的關(guān)聯(lián)式[20]。然而,對(duì)螺旋扁管換熱器采用高Pr的流體介質(zhì)傳熱特性實(shí)驗(yàn)研究較為稀少,尤其是對(duì)具有腐蝕性、高黏度的油類換熱介質(zhì)的研究較少。

鈦合金因具有質(zhì)量輕、強(qiáng)度高、耐腐蝕、耐熱性能高等特點(diǎn)廣泛應(yīng)用于各個(gè)領(lǐng)域,在航空、航天、航海領(lǐng)域具有較大的應(yīng)用前景。本文研究鈦合金螺旋扁管換熱器在層流與過渡流范圍內(nèi)的傳熱與流阻特性,并與螺旋槽管和光管換熱器對(duì)比,為工程設(shè)計(jì)和應(yīng)用提供數(shù)據(jù)參考和理論依據(jù)。

1 實(shí)驗(yàn)裝置與方法

1.1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

實(shí)驗(yàn)選用導(dǎo)熱油-去離子水為傳熱介質(zhì),研究鈦合金螺旋扁管換熱器殼側(cè)在層流與過渡流狀態(tài)下的傳熱和流阻特性,并與鈦合金光管換熱器和鈦合金螺旋槽管換熱器進(jìn)行對(duì)比分析。圖1是傳熱實(shí)驗(yàn)系統(tǒng),主要由實(shí)驗(yàn)段、水循環(huán)系統(tǒng)、油循環(huán)系統(tǒng)、預(yù)熱系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)等組成。

圖1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)示意圖

管側(cè)為冷流體,工質(zhì)為去離子水,其硬度為0,電導(dǎo)率小于50 μS/m,可保證受熱管壁面不會(huì)結(jié)垢、不腐蝕。去離子水由水箱流出,經(jīng)離心水泵升壓送至實(shí)驗(yàn)段,與導(dǎo)熱油換熱后再經(jīng)過冷卻塔后返回水箱。殼側(cè)為熱流體,工質(zhì)為THERMINOL型合成導(dǎo)熱油。其由油箱流出,經(jīng)離心油泵升壓送至油加熱器進(jìn)行升溫,通過調(diào)節(jié)加熱功率使流出預(yù)熱段的油溫達(dá)到實(shí)驗(yàn)工況溫度,隨后流入實(shí)驗(yàn)段與管內(nèi)去離子水進(jìn)行換熱。分別在兩臺(tái)離心泵出口設(shè)置了一個(gè)旁路,通過閥門調(diào)節(jié)管內(nèi)和管外流體流量,采用西門子質(zhì)量流量計(jì)(型號(hào):CMF200;量程:0～54 t/h;精度:±0.1%)分別測量水路流量和油路流量。在實(shí)驗(yàn)段的進(jìn)出口分別安裝混合裝置并設(shè)置溫度測點(diǎn)和壓差測點(diǎn),采用高精度的T型鎧裝熱電偶(量程:0～150 ℃;精度:I級(jí))和Rosemount 3051型壓差傳感器(型號(hào):3051CD;量程:0～200 kPa;精度:0.1%)分別測量進(jìn)出口處工質(zhì)的溫度和壓差。實(shí)驗(yàn)中所有數(shù)據(jù)采集由Schlumbeger公司生產(chǎn)的Solarton IMP3595分散式數(shù)據(jù)采集板(型號(hào):35951C)完成,其與工控機(jī)相連,可實(shí)時(shí)顯示并完成記錄。

1.2 實(shí)驗(yàn)參數(shù)

(a)光管和螺旋槽管換熱器示意圖

(b)螺旋扁管換熱器示意圖

(c)螺旋扁管示意圖圖2 3種換熱器結(jié)構(gòu)示意圖

實(shí)驗(yàn)共有3種換熱器樣品,一種套管換熱器即鈦合金螺旋扁管套管換熱器,兩種管殼式換熱器即鈦合金螺旋槽管、鈦合金光管換熱器,如圖2所示。其中3種換熱器的內(nèi)部分別有相同規(guī)格的7根管子呈叉排方式布置,管殼式換熱器的殼側(cè)布置有方形折流板,具體參數(shù)如表1所示。

表1 換熱器結(jié)構(gòu)參數(shù) mm

注:Di為管外徑;Lt為管長;Ls為首-末折流板距離;δ為厚度;A為螺旋扁管橫截面長軸;B為螺旋扁管橫截面短軸。

實(shí)驗(yàn)研究中,管側(cè)即水側(cè)進(jìn)口溫度保持不變,研究殼側(cè)在層流時(shí),殼側(cè)導(dǎo)熱油的進(jìn)口溫度維持在50 ℃;研究殼側(cè)在過渡流時(shí),殼側(cè)導(dǎo)熱油的進(jìn)口溫度維持在107 ℃。具體額定工況見表2。

表2 實(shí)驗(yàn)主要參數(shù)

2 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理

實(shí)驗(yàn)測量參數(shù)都是在一定時(shí)間的穩(wěn)定狀態(tài)(即熱平衡在+5%以內(nèi))下的平均值,去離子水和導(dǎo)熱油物性參數(shù)的定性溫度均為進(jìn)出口的平均值,具體過程如下。

先求換熱器的對(duì)數(shù)平均溫差,再求出管側(cè)吸熱量與殼側(cè)放熱量之和的平均值即為總換熱量,最后利用牛頓冷卻公式計(jì)算殼側(cè)傳熱系數(shù)。

對(duì)數(shù)平均溫差

(1)

式中:Tw,in、Tw,out分別是去離子水進(jìn)、出口溫度;To,in、To,out分別是導(dǎo)熱油進(jìn)、出口溫度。

分別求管內(nèi)外的換熱量,求取平均值,即為總換熱量

Qw=mwcp,w(Tw,out-Tw,in)

(2)

Qo=mocp,o(To,in-To,out)

(3)

(4)

式中:Qw是去離子水的吸熱量;mw是去離子水的質(zhì)量流量;cp,w是去離子水的比定壓熱容;Qo是導(dǎo)熱油的放熱量;mo是導(dǎo)熱油的質(zhì)量流量;cp,o是導(dǎo)熱油的比定壓熱容。

求總傳熱系數(shù),其中傳熱面積以外表面為準(zhǔn)

(5)

式中:Q是總傳熱量;A0是以管外側(cè)為基準(zhǔn)的傳熱面積;ΔTm是對(duì)數(shù)平均溫差。

用威爾遜法求管外傳熱系數(shù),由于實(shí)驗(yàn)管殼均為新加工,且使用時(shí)間短,因此可忽略污垢熱阻

(6)

do=(4R2-7AB)/(2R+7(1.5(A+B)/2-

((A+B)/2)1/2))

(7)

(8)

式中:do、di分別是殼側(cè)當(dāng)量直徑和管側(cè)當(dāng)量直徑;λ是鈦合金導(dǎo)熱系數(shù);hw是管內(nèi)傳熱系數(shù);ho是管外傳熱系數(shù)。

殼側(cè)流體阻力系數(shù)用Darcy-Weisbach公式計(jì)算

(9)

式中:f是阻力系數(shù);Δp是殼側(cè)壓降;ρ是導(dǎo)熱油的密度;l是殼側(cè)長度;u是殼側(cè)流速。

實(shí)驗(yàn)不確定度由下式計(jì)算

(10)

式中:xj、δxj分別是每個(gè)獨(dú)立參數(shù)和它的不確定度。根據(jù)實(shí)驗(yàn)設(shè)備計(jì)算得出本實(shí)驗(yàn)換熱量、質(zhì)量流速、總傳熱系數(shù)的誤差分別為1.3%、0.099%、1.91%。

3 層流時(shí)殼側(cè)流阻及傳熱特性

3.1 流阻特性

3種換熱器的殼側(cè)壓降隨Re變化情況如圖3所示,3種換熱器的殼側(cè)壓降均隨Re的增大而增大,鈦合金光管與螺旋槽管裝有折流板的管殼式換熱器的殼側(cè)壓降均要大于螺旋扁管換熱器,且是扁管換熱器的2～4倍左右。

圖3 層流時(shí)殼側(cè)壓降隨Re的變化

根據(jù)Darcy-Weisbach公式,計(jì)算螺旋扁管的阻力系數(shù)并進(jìn)行線性回歸擬合,得到螺旋扁管換熱器的殼側(cè)阻力系數(shù)關(guān)聯(lián)式為

f=60.62Re-0.982 56

500

與光管層流的經(jīng)典阻力系數(shù)公式f=64/Re的對(duì)比結(jié)果如圖4所示,擬合公式與經(jīng)典公式的最大擬合誤差均是±10%,說明螺旋扁管阻力系數(shù)在層流狀態(tài)下可采用經(jīng)典公式計(jì)算。

圖4 層流時(shí)f的實(shí)驗(yàn)值與計(jì)算值對(duì)比結(jié)果

3.2 傳熱特性

圖5分別是螺旋槽管、光管、螺旋扁管換熱器的殼側(cè)Nu隨Re的變化情況。由圖可知,3種換熱器殼側(cè)Nu隨著Re的增大而增大,但隨著管側(cè)流速增大,Nu變化不明顯,說明3種換熱器的熱阻主要集中在殼側(cè)。螺旋槽管換熱器的Nu最大,螺旋扁管換熱器的Nu最小。這是由于螺旋扁管換熱器殼側(cè)沒有折流板,流體縱向沖刷管束,因此在不考慮忽略阻力的情況下,兩種管殼式換熱器的強(qiáng)化換熱要優(yōu)于螺旋扁管換熱器。

圖5 層流時(shí)殼側(cè)Nu隨Re的變化

根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),對(duì)鈦合金螺旋扁管的殼側(cè)Nu擬合,得到Nu的實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式為

Nu=0.017 622(RePr)0.661 67(d/l)1/3·

(μf/μw)0.14(A/B)1.642 14(do/s)0.231 98

500

由圖6a可知,Nu的最大擬合誤差為±10%。由圖6b可知,經(jīng)典Sieder-Tate層流公式的最大擬合誤差為±30%。將擬合公式與經(jīng)典公式對(duì)比發(fā)現(xiàn):螺旋扁管換熱器的殼側(cè)Re、Pr以及管束尺寸A/B對(duì)殼側(cè)Nu影響較大。

(a)擬合公式與實(shí)驗(yàn)值的比較

(b)經(jīng)典公式與實(shí)驗(yàn)值的比較圖6 層流時(shí)Nu的實(shí)驗(yàn)值與計(jì)算值對(duì)比結(jié)果

3.3 綜合評(píng)價(jià)

強(qiáng)化傳熱的眾多措施中往往伴隨著阻力增加,使得運(yùn)行的泵或風(fēng)機(jī)等動(dòng)力消耗增加,因此強(qiáng)化傳熱同時(shí)需要考慮阻力損失,綜合評(píng)價(jià)換熱器的傳熱性能。本次實(shí)驗(yàn)采用單位壓降傳熱系數(shù)即h/Δp來評(píng)價(jià)兩種換熱器殼側(cè)的綜合強(qiáng)化傳熱性能。

鈦合金螺旋扁管換熱器與兩種管殼式換熱器的單位壓降傳熱系數(shù)h/Δp隨Re的變化情況如圖7所示,在綜合考慮阻力的作用下,螺旋扁管換熱器的強(qiáng)化傳熱性能遠(yuǎn)遠(yuǎn)好于兩種管殼式換熱器,其h/Δp是螺旋槽管換熱器的1.7～2.5倍、光管換熱器的2.3～4倍,且螺旋扁管換熱器殼側(cè)在層流時(shí),Re越小,強(qiáng)化傳熱性能越好。

圖7 層流時(shí)h/Δp隨Re的變化

4 過渡流時(shí)殼側(cè)流阻與傳熱特性

4.1 流阻特性

圖8是3種換熱器殼側(cè)壓降隨Re的變化情況。由圖可知,過渡流時(shí),兩種管殼式換熱器的壓降也大于螺旋扁管換熱器且為其3～13倍左右。根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),對(duì)過渡流時(shí)螺旋扁管的阻力系數(shù)進(jìn)行擬合,得到阻力系數(shù)關(guān)聯(lián)式為

f=106.68Re-1.07(A/B)2.588 54

2 000

擬合公式的最大擬合誤差為±15%。

4.2 傳熱特性

圖9分別是螺旋槽管、光管、螺旋扁管換熱器殼側(cè)Nu隨Re的變化情況。由圖可知,兩種管殼式換熱器的Nu比螺旋扁管換熱器的大,且為螺旋扁管換熱器的5～10倍。不考慮阻力的情況下,兩種管殼式換熱器強(qiáng)化傳熱效果更好。同時(shí)根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),對(duì)螺旋扁管在過渡流的Nu進(jìn)行擬合,得到Nu的實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式為

Nu=0.157 6Re0.598 27Pr0.302 29(A/B)-1.024 09
2 000

Nu的實(shí)驗(yàn)值與計(jì)算值的對(duì)比如圖10a所示,可知最大擬合誤差為±10%,其與經(jīng)典對(duì)流傳熱方程(管內(nèi)紊流)的比較結(jié)果如圖10b所示,其最大誤差在25%～30%之間。

圖9 過渡流時(shí)殼側(cè)Nu隨Re的變化

(a)擬合公式與實(shí)驗(yàn)值的比較

(b)經(jīng)典公式與實(shí)驗(yàn)值的比較圖10 過渡流時(shí)Nu的實(shí)驗(yàn)值與計(jì)算值對(duì)比結(jié)果

4.3 綜合評(píng)價(jià)

3種換熱器殼側(cè)在過渡流時(shí)的強(qiáng)化傳熱性能采用單位泵功傳熱系數(shù)即h/(Δpqv)指標(biāo)來綜合評(píng)價(jià)。由圖11可知,螺旋扁管換熱器的h/(Δpqv)遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于兩種管殼式換熱器,約為其3～5倍。同時(shí),螺旋扁管換熱器在過渡流時(shí),殼側(cè)Re越小,強(qiáng)化傳熱性能越好。

圖11 過渡流時(shí)h/(Δpqv)隨Re的變化

5 結(jié) 論

對(duì)鈦合金螺旋扁管換熱器殼側(cè)在層流與過渡流狀態(tài)下流阻與傳熱性能進(jìn)行研究。螺旋扁管換熱器在層流和過渡流時(shí)的綜合強(qiáng)化傳熱指標(biāo)均優(yōu)于螺旋槽管換熱器與光管換熱器,具有較好的強(qiáng)化傳熱性能,且當(dāng)殼側(cè)雷諾數(shù)越小時(shí),螺旋扁管換熱器的強(qiáng)化性能越好。根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),對(duì)螺旋扁管換熱器殼側(cè)在層流與過渡流時(shí)的阻力系數(shù)與努塞爾數(shù)進(jìn)行擬合,其阻力系數(shù)最大擬合誤差分別為±10%、±15%,努塞爾數(shù)最大擬合誤差均是±10%。這說明擬合結(jié)果與實(shí)驗(yàn)值較為符合,工程中誤差在±20%以內(nèi)均可接受。本實(shí)驗(yàn)為工程上換熱器的改造與設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù)。

[1] 楊荔, 李志信. 扭曲橢圓管層流換熱的數(shù)值研究 [J]. 工程力學(xué), 2003, 20(5): 144-148.

YANG Li, LI Zhixin. Numerical simulation of laminar flow and heat transfer in twisted elliptic tube [J]. Engineering Mechanics, 2003, 20(5): 144-148.

[2] RAINIERI S, PAGLIARINI G. Convective heat transfer to temperature dependent property fluids in the entry region of corrugated tubes [J]. International Journal of Heat and Mass Transfer, 2002, 45(22): 4525-4536.

[3] SARMA P K, SUBRAHMANYAM T, KISHORE P S, et al. Laminar convective heat transfer with twisted tape inserts in a tube [J]. International Journal of Thermal Sciences, 2003, 42(9): 821-828.

[4] DONG Q W, WANG Y Q, LIU M S. Numerical and experimental investigation of shellside characteristics for RODbaffle heat exchanger [J]. Applied Thermal Engineering, 2008, 28(7): 651-660.

[5] 高學(xué)農(nóng), 鄒春華, 王端陽, 等. 高扭曲比螺旋扁管的管內(nèi)傳熱及流阻性能 [J]. 華南理工大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2008, 36(11): 18-26.

GAO Xuenong, ZOU Chunhua, WANG Duanyang, et al. Heat transfer and flow resistance properties in twisted oblate tube with large twist ratio [J]. Journal of South China University of Technology (Natural Science Edition), 2008, 36(11): 18-26.

[6] GAO B, BI Q C, NIE Z S, et al. Experimental study of effects of baffle helix angle on shell-side performance of shell-and-tube heat exchangers with discontinuous helical baffles [J]. Experimental Thermal and Fluid Science, 2015, 68: 48-57.

[7] ZACHAR A. Analysis of coiled-tube heat exchangers to improve heat transfer rate with spirally corrugated wall [J]. International Journal of Heat and Mass Transfer, 2010, 53(20): 3928-3939.

[8] ROUSSEAU P G, VAN ELDIK M, GREYVENSTEIN G P, et al. Detailed simulation of fluted tube water heating condensers [J]. International Journal of Refrigeration, 2003, 26(2): 232-239.

[9] DZYUBENKO B V, ASHMANTAS L A, DREITSER G A, et al. Unsteady-state heat transfer and mixing of a heat carrier in a heat exchanger with flow twisting [J]. International Journal of Heat and Mass Transfer, 1985, 28(4): 867-877.

[10] VILEMAS Y V, DZYUBENKO B V, SAKALAUSKAS A B. Investigation of flow structure in heat exchanger with helically twisted tubes [J]. Power Engineering, 1980, 18(4): 116-123.

[11] DZYUBENKO B V. Influence of flow twisting on convective heat transfer in banks of twisted tubes [J]. Heat Transfer Research, 2005, 36(6): 449-459.

[12] MUSHABBAB A. Design and operate a fouling monitoring device to study fouling at twisted tube [D]. Dhahran, Kingdom of Saudi Arabia: King Fahd University of Petroleum & Minerals, 2007: 96-135.

[13] AL-HADHRAM L M, AHMAD A, AL-QAHTANI A. Performance analysis of heat exchangers of an existing naphtha hydrotreating plant: a case study [J]. Applied Thermal Engineering, 2010, 30(8): 1029-1033.

[14] 張銀瀟, 李科群, 吳輝, 等. 螺旋橢圓扭曲管換熱與流阻特性的數(shù)值模擬 [J]. 能源技術(shù), 2010, 31(6): 315-321.

ZHANG Yinxiao, LI Kequn, WU Hui, et al. Numerical simulation on heat transfer and pressure study in spiral oval twisted tube [J]. Energy Technology, 2010, 31(6): 315-321.

[15] 劉敏珊, 宮本希, 董其伍. 螺旋扁管的換熱性能研究 [J]. 石油機(jī)械, 2008, 36(2): 22-25.

LIU Minshan, GONG Benxi, DONG Qiwu. Research on exchanger performance of spiral oval twisted tube [J]. China Petroleum Machinery, 2008, 36(2): 22-25.

[16] 盤彩美, 王文昊, 崔曉鈺. 螺旋扭曲橢圓管換熱器殼程數(shù)值模擬 [J]. 能源研究與信息, 2011, 27(2): 99-104.

PAN Caimei, WANG Wenhao, CUI Xiaoyu. Numerical simulation of shell-side heat transfer in the spiral elliptical-tube heat exchanger [J]. Energy Research and Information, 2011, 27(2): 99-104.

[17] 管屏, 方安濤, 盧玫. 螺旋扭曲扁管管外傳熱性能數(shù)值模擬 [J]. 輕工機(jī)械, 2016, 34(6): 16-20.

GUAN Ping, FANG Antao, LU Mei. Numerical simulation on heat transfer performance of laminar flow outside twisted oval tube [J]. Light Industry Machinery, 2016, 34(6): 16-20.

[18] 楊留, 朱冬生, 李霞, 等. 扭曲管換熱器殼程傳熱與壓

降性能的數(shù)值模擬 [J]. 石油化工設(shè)備技術(shù), 2014, 42(4): 32-36.

YANG Liu, ZHU Dongsheng, LI Xia, et al. Numerical simulation of shell side heat transfer and pressure drop characteristics of twisted tube heat exchanger [J]. Chemical Engineering, 2014, 42(4): 32-36.

[19] 孟繼安, 李志信, 過增元, 等. 螺旋扭曲橢圓管層流換熱與流阻特性模擬分析 [J]. 工程熱物理學(xué)報(bào), 2002, 23: 118-120.

MENG Jian, LI Zhixin, GUO Zengyuan. Simulation and analysis on laminar flow and heat transfer in twisted ellipse-tube [J]. Journal of Engineering Thermophysics, 2002, 23: 118-120.

[20] 張杏祥, 魏國紅, 桑芝富. 螺旋扭曲換熱器傳熱與流阻性能試驗(yàn)研究 [J]. 化學(xué)工程, 2007, 35(2): 18-25.

ZHANG Xingxiang, WEI Guohong, SANG Zhifu. Experimental research of heat transfer and flow friction properties in twisted tube heat exchanger [J]. Chemical Engineering, 2007, 35(2): 18-25.

ExperimentalResearchontheFlowFrictionandHeatTransferPerformanceinTitaniumAlloyTwistedTube

DONG Xinyu1, BI Qincheng1, HE Yufeng2, WANG Teng1, GUI Miao1

(1. State Key Laboratory of Multiphase Flow in Power Engineering, Xi’an Jiaotong University, Xi’an 710049, China; 2. School of Environmental and Municipal Engineering, Xi’an University of Architecture & Technology, Xi’an 710055, China)

To study the heat transfer performance at the shell side of the titanium alloy spiral twisted tube heat exchanger with high viscosity heat transfer oil, experimental research was conducted on the laminar flow (Re<2 000) and transition flow (2 000

twisted tube heat exchanger; laminar flow; transition flow; experiment

2017-05-27。 作者簡介: 董新宇(1990—),男,博士生;畢勤成(通信作者),男,教授。

時(shí)間: 2017-10-18

網(wǎng)絡(luò)出版地址: http:∥kns.cnki.net/kcms/detail/61.1069.T.20171018.1630.008.html

10.7652/xjtuxb201801003

TK47

A

0253-987X(2018)01-0014-06

(編輯 荊樹蓉)