滕衛(wèi)明， 李清毅,， 鄭成航， 胡達(dá)清， 范海東， 李 立， 高 翔

(1. 浙江省能源集團(tuán)有限公司， 杭州 310007； 2. 浙江天地環(huán)?？萍加邢薰?， 杭州 310003；3. 浙江大學(xué) 能源清潔利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 杭州 310027)

煤電超低排放脫硫運(yùn)行狀態(tài)及穩(wěn)定性評(píng)估

滕衛(wèi)明1， 李清毅1,2， 鄭成航3， 胡達(dá)清2， 范海東1， 李 立2， 高 翔3

(1. 浙江省能源集團(tuán)有限公司， 杭州 310007； 2. 浙江天地環(huán)?？萍加邢薰?， 杭州 310003；3. 浙江大學(xué) 能源清潔利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 杭州 310027)

以實(shí)施超低排放改造后的某1 000 MW燃煤機(jī)組為例，從機(jī)組負(fù)荷、入口SO2質(zhì)量濃度、出口SO2質(zhì)量濃度、脫硫效率、漿液pH值等之間的相互關(guān)系及系統(tǒng)物耗、能耗入手，建立該機(jī)組脫硫裝置的性能評(píng)估體系，對(duì)脫硫裝置的運(yùn)行狀態(tài)、可靠性和穩(wěn)定性進(jìn)行詳盡評(píng)估.結(jié)果表明：出口SO2質(zhì)量濃度與入口SO2質(zhì)量濃度具有一定的正相關(guān)性；機(jī)組負(fù)荷增大，出口SO2質(zhì)量濃度和脫硫效率均呈稍增長(zhǎng)的趨勢(shì)；漿液pH值維持在5.0～5.6時(shí)，出口SO2質(zhì)量濃度與漿液pH值具有一定的線性關(guān)系；石灰石消耗體積流量與SO2的排放速率具有線性關(guān)系；石膏漿液保持穩(wěn)定，可滿足工藝設(shè)計(jì)要求；超低排放改造后水耗減少，電耗增加，脫硫塔出口SO2質(zhì)量濃度明顯降低，其達(dá)標(biāo)率為99.59%；機(jī)組總排口SO2質(zhì)量濃度穩(wěn)定可靠，改造效果顯著.

超低排放； 脫硫； SO2質(zhì)量濃度； 漿液pH值

隨著工業(yè)化進(jìn)程的不斷推進(jìn)和環(huán)保要求的不斷提高，大氣污染物深度減排技術(shù)得到持續(xù)創(chuàng)新，超低排放成為近幾年國(guó)內(nèi)研究的熱點(diǎn).在SO2脫除方面，我國(guó)SO2排放限值低于美國(guó)、日本等發(fā)達(dá)國(guó)家及地區(qū)，對(duì)電力行業(yè)和脫硫產(chǎn)業(yè)提出了更高的要求.隨著發(fā)改能源[2014]2093號(hào)文及其他國(guó)家/地區(qū)超低排放要求的相繼出臺(tái)，脫硫技術(shù)的發(fā)展步入了超低排放階段.國(guó)內(nèi)研發(fā)了雙層均流增效板[1]、pH分區(qū)控制[2]、單/雙塔雙循環(huán)[3-4]、海水脫硫[5-6]等一系列SO2超低排放控制技術(shù)，且實(shí)現(xiàn)了工程化的推廣應(yīng)用.污染物控制標(biāo)準(zhǔn)的不斷升級(jí)，使得技術(shù)和裝備持續(xù)升級(jí)，實(shí)現(xiàn)了工藝和裝備的國(guó)產(chǎn)化，推進(jìn)了相關(guān)技術(shù)的研究發(fā)展歷程，但相關(guān)學(xué)者對(duì)應(yīng)用技術(shù)長(zhǎng)期運(yùn)行狀態(tài)、穩(wěn)定性、可靠性和經(jīng)濟(jì)性的研究相對(duì)較少.超低排放改造后燃煤機(jī)組脫硝裝置的性能評(píng)估表明，機(jī)組NOx排放量降低，總排口排放質(zhì)量濃度穩(wěn)定達(dá)標(biāo)率在98%以上[7].單塔一體化脫硫除塵深度凈化技術(shù)的評(píng)估結(jié)果表明，該技術(shù)具有除塵脫硫效率高、能耗低、投資少、可徹底消除“石膏雨”等優(yōu)點(diǎn)[8].不同機(jī)組超低排放環(huán)保島經(jīng)濟(jì)性的評(píng)估研究表明，相比330 MW機(jī)組，660 MW機(jī)組污染物的脫除成本較低[9].鄭曉盼等[10]對(duì)海水脫硫污染物達(dá)標(biāo)率與裝置穩(wěn)定性進(jìn)行了綜合評(píng)估，提出了技術(shù)改進(jìn)措施、運(yùn)行優(yōu)化及監(jiān)督管理建議；王志軒[11]建議對(duì)超低排放開展全面的規(guī)范性評(píng)估，認(rèn)為不能以實(shí)際監(jiān)測(cè)驗(yàn)收數(shù)據(jù)作為達(dá)到超低排放的依據(jù)[12]；帥偉等[13]以實(shí)現(xiàn)超低排放改造的燃煤電廠為研究對(duì)象，初步探索了實(shí)現(xiàn)超低排放電廠主要煙氣污染物的排放特征與環(huán)境效益；朱法華等[14]結(jié)合煤質(zhì)條件，系統(tǒng)分析了煤電機(jī)組實(shí)現(xiàn)SO2、NOx和煙塵超低排放的控制技術(shù)及其投資與運(yùn)行費(fèi)用.相對(duì)燃?xì)獍l(fā)電，燃煤煙氣污染物超低排放的經(jīng)濟(jì)性更為顯著.但與常規(guī)煙氣的治理技術(shù)相比，超低排放的投資較高.綜合考慮技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益和環(huán)境效益，建議超低排放有序發(fā)展[15].目前，尚未有關(guān)于石灰石-石膏濕法脫硫技術(shù)的詳細(xì)評(píng)估報(bào)道.

筆者以實(shí)施超低排放的某1 000 MW燃煤機(jī)組為例，從機(jī)組負(fù)荷、入口SO2質(zhì)量濃度、出口SO2質(zhì)量濃度、脫硫效率、漿液pH值等之間的相互關(guān)系及系統(tǒng)物耗、能耗入手，建立脫硫塔的性能評(píng)估體系，對(duì)超低排放改造后機(jī)組的技術(shù)性能和運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行評(píng)估，并對(duì)比分析改造前后機(jī)組的SO2排放情況，對(duì)總排口SO2質(zhì)量濃度達(dá)到超低排放限值時(shí)機(jī)組的可靠性及穩(wěn)定性進(jìn)行評(píng)估.

1 系統(tǒng)簡(jiǎn)介與數(shù)據(jù)處理

1.1 機(jī)組脫硫情況

圖1為實(shí)現(xiàn)超低排放后機(jī)組的脫硫系統(tǒng)及關(guān)鍵組件示意圖.該機(jī)組原設(shè)置脫硫塔，為使機(jī)組總排口凈煙氣中的SO2排放質(zhì)量濃度滿足超低排放限值(35 mg/m3)的要求，對(duì)脫硫塔內(nèi)外組件進(jìn)行了改造.在不改變脫硫塔高度的情況下，采用雙層均流增效板和交互式噴淋的方式提高液氣比、傳質(zhì)速率和氣流分布均勻性，以保證脫硫塔的高性能、高可靠性和高適用性.在脫硫塔入口和出口煙道均安裝在線測(cè)試儀表，主要包括SO2質(zhì)量濃度測(cè)試儀、O2質(zhì)量濃度測(cè)試儀、熱電阻和壓力變送器等，且安裝了性能測(cè)試點(diǎn).

圖1 某機(jī)組脫硫系統(tǒng)的示意圖

改造后，脫硫塔的設(shè)計(jì)入口SO2質(zhì)量濃度為1 745 mg/m3，設(shè)計(jì)脫硫效率為98%，出口SO2質(zhì)量濃度不大于35 mg/m3.在設(shè)計(jì)工況下，循環(huán)漿液泵采用三用一備的方式運(yùn)行.

1.2 數(shù)據(jù)處理

脫硫塔入口SO2質(zhì)量濃度、出口SO2質(zhì)量濃度、機(jī)組負(fù)荷、漿液pH值、物(能)耗等均來源于該機(jī)組超低排放改造后煙氣自動(dòng)監(jiān)控系統(tǒng)(Continuous Emission Monitoring System，CEMS) 連續(xù)2個(gè)月的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，每2組數(shù)據(jù)間隔時(shí)間為30 min.進(jìn)行數(shù)據(jù)處理時(shí)，SO2質(zhì)量濃度均為已折算到標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)、氧體積分?jǐn)?shù)為6%下的數(shù)據(jù).在數(shù)據(jù)獲取時(shí)間之前均已對(duì)相關(guān)在線測(cè)試儀表進(jìn)行標(biāo)定.

脫硫效率為：

(1)

式中：η為脫硫效率；ρin為脫硫塔入口SO2質(zhì)量濃度，mg/m3；ρout為脫硫塔出口SO2質(zhì)量濃度，mg/m3.

通過對(duì)2個(gè)pH變送器上顯示的值進(jìn)行算術(shù)平均，得到漿液pH值.pH變送器安裝在脫硫漿液排出泵出口，其品牌為Rosemount，型號(hào)為1056-01-22-38-AN.

石灰石漿液消耗體積流量和工藝水消耗質(zhì)量流量均為小時(shí)平均值，電耗為電流信號(hào)的平均值，漿液成分則通過取樣化驗(yàn)獲得.SO2排放質(zhì)量濃度的達(dá)標(biāo)率σ是指在評(píng)估脫硫系統(tǒng)的時(shí)間段內(nèi)，SO2排放質(zhì)量濃度達(dá)到某個(gè)設(shè)定值數(shù)量占SO2排放質(zhì)量濃度總統(tǒng)計(jì)數(shù)量的比值.

2 結(jié)果與分析

2.1 脫硫塔入口SO2質(zhì)量濃度對(duì)出口SO2質(zhì)量濃度的影響

經(jīng)檢測(cè)，監(jiān)測(cè)時(shí)間段內(nèi)該機(jī)組入爐煤收到基全硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)的平均值為0.45%，最低值、最高值分別為0.31%和0.73%.由于煤種全硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)的差異，脫硫塔入口SO2質(zhì)量濃度在0～1 500 mg/m3.脫硫塔入口SO2質(zhì)量濃度對(duì)出口SO2質(zhì)量濃度的影響如圖2所示.由圖2可知，隨著脫硫塔入口SO2質(zhì)量濃度的升高，出口SO2質(zhì)量濃度緩慢上升，兩者具有一定的線性趨勢(shì)；有少量出口SO2質(zhì)量濃度值超過超低排放限值，且超標(biāo)值均發(fā)生在調(diào)整脫硫系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)期間.

不同機(jī)組負(fù)荷下入口SO2質(zhì)量濃度對(duì)出口SO2質(zhì)量濃度的影響如圖3所示，在1 000±50 MW、750±50 MW和500±50 MW穩(wěn)定負(fù)荷下，出口SO2質(zhì)量濃度均隨脫硫塔入口SO2質(zhì)量濃度的升高而升高.機(jī)組低負(fù)荷時(shí)煙氣量較少，煙氣在脫硫塔內(nèi)的停留時(shí)間相對(duì)較長(zhǎng)，同樣的運(yùn)行條件下機(jī)組的脫硫效率會(huì)相應(yīng)提高.由圖3可知，將出口SO2質(zhì)量濃度與入口SO2質(zhì)量濃度進(jìn)行線性擬合，發(fā)現(xiàn)500±50 MW機(jī)組負(fù)荷下直線的斜率最大.這是因?yàn)樵诔隹赟O2質(zhì)量濃度滿足超低排放限值的情況下，機(jī)組的各運(yùn)行參數(shù)設(shè)定為經(jīng)濟(jì)工況下的參數(shù).綜上所述，超低排放脫硫塔可實(shí)現(xiàn)對(duì)SO2的穩(wěn)定可靠脫除.

圖2 入口SO2質(zhì)量濃度對(duì)出口SO2質(zhì)量濃度的影響

(a) 1 000±50 MW下入口SO2質(zhì)量濃度對(duì)出口SO2質(zhì)量濃度的影響

(b) 750±50 MW下入口SO2質(zhì)量濃度對(duì)出口SO2質(zhì)量濃度的影響

(c) 500±50 MW下入口SO2質(zhì)量濃度對(duì)出口SO2質(zhì)量濃度的影響

2.2 機(jī)組負(fù)荷對(duì)出口SO2質(zhì)量濃度和脫硫效率的影響

圖4和圖5分別給出了機(jī)組負(fù)荷對(duì)出口SO2質(zhì)量濃度和脫硫效率的影響.隨著機(jī)組負(fù)荷的增大，出口SO2質(zhì)量濃度和脫硫效率均稍有增長(zhǎng).在高機(jī)組負(fù)荷下，煙氣體積流量增加，煙氣停留時(shí)間減少，導(dǎo)致出口SO2質(zhì)量濃度升高；脫硫效率提高的主要原因是在低負(fù)荷下，機(jī)組的各運(yùn)行參數(shù)設(shè)定為經(jīng)濟(jì)工況，僅能保證SO2質(zhì)量濃度達(dá)到設(shè)計(jì)值，舍棄了更高的脫硫效率.機(jī)組負(fù)荷為400～1 000 MW時(shí)，出口SO2質(zhì)量濃度大多維持在10～30 mg/m3，機(jī)組變負(fù)荷時(shí)SO2質(zhì)量濃度可基本穩(wěn)定地達(dá)標(biāo)排放，表明應(yīng)用雙層均流增效板技術(shù)對(duì)降低出口SO2質(zhì)量濃度和提高脫硫效率具有較好的適應(yīng)性.

圖4 機(jī)組負(fù)荷對(duì)出口SO2質(zhì)量濃度的影響

圖5 機(jī)組負(fù)荷對(duì)脫硫效率的影響

2.3 漿液pH值對(duì)出口SO2質(zhì)量濃度的影響

漿液pH值對(duì)脫硫效率的影響很大，要使脫硫塔出口SO2質(zhì)量濃度在較短的時(shí)間和有限的空間內(nèi)達(dá)到超低排放限值要求，須通過調(diào)整控制漿液pH值來提高SO2的溶解速度.漿液pH值應(yīng)維持在5.0～5.8，才可獲得較高的亞硫酸鹽氧化率.隨著漿液pH值的提高，脫硫效率提高，出口SO2質(zhì)量濃度降低.漿液pH值對(duì)出口SO2質(zhì)量濃度的影響如圖6所示.由圖6可知，在滿足SO2超低排放限值的條件下，漿液pH值維持在5.0～5.6，出口SO2質(zhì)量濃度與漿液pH值具有一定的線性關(guān)系.隨著漿液pH值的提高，出口SO2質(zhì)量濃度降低.進(jìn)行超低排放改造后，出口SO2質(zhì)量濃度隨漿液pH值的升高而降低.

圖6 漿液pH值對(duì)出口SO2質(zhì)量濃度的影響

2.4 脫硫裝置的能耗分析

2.4.1 石灰石漿液消耗體積流量

表1為2種機(jī)組負(fù)荷下石灰石漿液消耗體積流量，其中石灰石漿液的平均消耗體積流量分別為11.37 m3/h、10.12 m3/h.根據(jù)計(jì)算監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)可知，1 000 MW和750 MW機(jī)組負(fù)荷下SO2平均排放速率分別為1 399.8 kg/h和1 156.9 kg/h，由此可知石灰石漿液消耗體積流量與SO2的排放速率具有線性關(guān)系，即脫硫塔入口SO2排放速率越大，石灰石漿液消耗體積流量越大.

表1 石灰石漿液消耗體積流量

2.4.2 石膏漿液分析

為穩(wěn)定脫硫效率、保證石膏質(zhì)量及防止結(jié)垢，需保持石膏漿液的穩(wěn)定[15].研究表明，石膏漿液密度大于1 150 kg/m3時(shí)，應(yīng)將脫硫塔內(nèi)的石膏排放至石膏脫水系統(tǒng).Cl-會(huì)引起金屬腐蝕和應(yīng)力腐蝕，可抑制吸收塔內(nèi)的化學(xué)反應(yīng)、改變漿液pH值及降低SO42-去除率，從而增加石灰石漿液消耗體積流量.不同機(jī)組負(fù)荷下脫硫塔漿液的分析結(jié)果如表2所示.由表2可知，在1 000 MW機(jī)組負(fù)荷下，石膏漿液的密度小于1 150 kg/m3，Cl-質(zhì)量濃度小于12 000 mg/L，可滿足工藝與設(shè)計(jì)要求，且石膏漿液較為穩(wěn)定.

表2 石膏漿液的分析結(jié)果

2.4.3 工藝水消耗質(zhì)量流量

表3為不同機(jī)組負(fù)荷下超低排放實(shí)施前后的工藝水消耗質(zhì)量流量.脫硫塔工藝水的消耗主要分為兩部分，一部分工藝水作為吸收塔補(bǔ)水、真空泵密封水、石灰石漿液箱補(bǔ)水、泵的密封水、冷卻水和沖洗水，另一部分作為除霧器沖洗水間歇沖洗除霧器.通過監(jiān)測(cè)脫硫塔工藝水消耗質(zhì)量流量，可分析改造后工藝水消耗質(zhì)量流量變化的原因.改造后1 000 MW和750 MW機(jī)組負(fù)荷下對(duì)應(yīng)的工藝水消耗質(zhì)量流量平均值分別減少34.62 t/h、23.44 t/h.改造前脫硫塔煙氣入口溫度為118 ℃，因脫硫塔前電除塵器采用了低低溫電除塵技術(shù)，脫硫塔入口煙氣溫度降低至103 ℃，溫度降低使得凈煙氣帶水量減少，相應(yīng)工藝水消耗質(zhì)量流量減少.

表3 工藝水消耗質(zhì)量流量

2.4.4 電耗

不同機(jī)組負(fù)荷下的電耗如表4所示，風(fēng)機(jī)電耗包括增壓風(fēng)機(jī)和氧化風(fēng)機(jī)電耗，各類泵電耗包括循環(huán)漿液泵和工藝水泵電耗.因數(shù)據(jù)獲取原因，未考慮磨粉機(jī)、石膏排出泵及脫水系統(tǒng)等對(duì)電耗的影響.

表4 電耗

在1 000 MW機(jī)組負(fù)荷下脫硫系統(tǒng)統(tǒng)計(jì)設(shè)備的總電耗平均值為8 502 kW，廠用電率為0.85%；在750 MW機(jī)組負(fù)荷下相應(yīng)總電耗平均值為7 050 kW，廠用電率為0.94%.與1 000 MW機(jī)組負(fù)荷相比，750 MW機(jī)組負(fù)荷下電耗減少的主要原因是增壓風(fēng)機(jī)電耗減少.由于在2種機(jī)組負(fù)荷下循環(huán)漿液泵、氧化風(fēng)機(jī)等的運(yùn)行狀態(tài)基本一致，造成750 MW機(jī)組負(fù)荷下的廠用電率高于1 000 MW機(jī)組負(fù)荷下的廠用電率.

2.5 實(shí)施超低排放前后SO2排放質(zhì)量濃度的對(duì)比

在1 000 MW和750 MW機(jī)組負(fù)荷下，實(shí)施SO2超低排放前后脫硫系統(tǒng)的脫硫效果如表5所示，數(shù)據(jù)均來自兩相鄰年同期的CEMS.由表5可知，在2種機(jī)組負(fù)荷下，改造前SO2排放質(zhì)量濃度均大于35 mg/m3，且在1 000 MW機(jī)組負(fù)荷下SO2排放質(zhì)量濃度超過50 mg/m3，難以滿足GB 13223—2011 《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》中重點(diǎn)地區(qū)SO2的排放限值要求；改造后，SO2排放質(zhì)量濃度均低于35 mg/m3，滿足超低排放限值要求，且平均脫硫效率在98%以上，表明脫硫效率至少可提高3%.

表5 脫硫塔改造前后脫硫效果

3 總排口SO2質(zhì)量濃度達(dá)標(biāo)的可靠性和穩(wěn)定性評(píng)估

通過該機(jī)組總排口SO2質(zhì)量濃度來評(píng)估脫硫塔的達(dá)標(biāo)情況.圖7為該機(jī)組改造后一段時(shí)間內(nèi)總排口SO2質(zhì)量濃度的變化情況，機(jī)組總排口的SO2質(zhì)量濃度在0～45 mg/m3波動(dòng).在4 658個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)中，有19個(gè)點(diǎn)超過超低排放限值(35 mg/m3).經(jīng)計(jì)算，該時(shí)間段內(nèi)平均SO2質(zhì)量濃度為13.60 mg/m3，SO2質(zhì)量濃度不高于35 mg/m3的達(dá)標(biāo)率σ為99.59%.SO2質(zhì)量濃度不高于50 mg/m3、30 mg/m3和20 mg/m3的達(dá)標(biāo)率σ分別為100%、98.04%和82.68%.

通過對(duì)總排口SO2質(zhì)量濃度不滿足超低排放限值的數(shù)據(jù)點(diǎn)分析發(fā)現(xiàn)，不達(dá)標(biāo)的數(shù)據(jù)點(diǎn)均出現(xiàn)在機(jī)組變工況時(shí)，且此時(shí)循環(huán)漿液泵運(yùn)行臺(tái)數(shù)為1臺(tái)或2臺(tái).出現(xiàn)超標(biāo)值后，可通過迅速增加脫硫塔循環(huán)泵臺(tái)數(shù)等方法來提高脫硫效率，因此認(rèn)定脫硫塔可穩(wěn)定達(dá)到超低排放限值要求.

圖7 改造后機(jī)組總排口SO2質(zhì)量濃度

4 結(jié) 論

(1) 在不改變脫硫塔高度的情況下，采用雙層均流增效板和交互式噴淋的方式可滿足SO2質(zhì)量濃度達(dá)到超低排放限值的要求，達(dá)標(biāo)率為99.59%.改造后脫硫效率由95%提高至98%以上.

(2) 脫硫塔入口SO2質(zhì)量濃度、機(jī)組負(fù)荷和漿液pH值對(duì)出口SO2質(zhì)量濃度及脫硫效率均有一定的影響.脫硫塔入口SO2質(zhì)量濃度升高，出口SO2質(zhì)量濃度緩慢上升，兩者存在一定的正相關(guān)性.機(jī)組負(fù)荷增大，出口SO2質(zhì)量濃度和脫硫效率稍提高，漿液pH值增大，出口SO2質(zhì)量濃度降低.

(3) 超低排放改造后，系統(tǒng)的物耗和能耗均有一定的變化，石灰石消耗體積流量與SO2的排放速率具有線性關(guān)系；脫硫塔入口煙氣溫度降低，導(dǎo)致工藝水消耗質(zhì)量流量減少；循環(huán)泵運(yùn)行臺(tái)數(shù)增加，煙氣系統(tǒng)阻力增大，導(dǎo)致電耗增加；漿液成分滿足脫硫系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求.

(4) 構(gòu)建了SO2超低排放運(yùn)行狀態(tài)及長(zhǎng)期運(yùn)行的穩(wěn)定性、可靠性的評(píng)估方法.因數(shù)據(jù)獲取的原因，未評(píng)估石灰石的性質(zhì)、煙氣中的含塵量、鈣硫比、傳質(zhì)性能等對(duì)SO2脫除性能的影響，多種變工況數(shù)據(jù)采集仍不夠充分，下一步將對(duì)此進(jìn)行深入研究.

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EvaluationonOperationStabilityofaFlueGasDesulfurizationSystemAfterUltra-lowEmissionRetrofitoftheCoal-firedUnit

TENGWeiming1,LIQingyi1,2,ZHENGChenghang3,HUDaqing2,FANHaidong1,LILi2,GAOXiang3
(1. Zhejiang Provincial Energy Group Co., Ltd., Hangzhou 310007, China; 2. Zhejiang Tiandi Environmental Protection Technology Co., Ltd., Hangzhou 310003, China; 3. State Key Laboratory of Clean Energy Utilization, Zhejiang University, Hangzhou 310027, China)

An evaluation system was established for the desulfurization performance of a 1 000 MW coal-fired power plant after ultra-low emission retrofit, based on the consumption of material and energy, and the interrelation among the unit load, the inlet and outlet concentration of SO2, the desulfurization efficiency and the slurry pH, etc., so as to evaluate the running status, reliability and stability of the desulfurization unit in detail. Results show that the outlet concentration of SO2is positively related to the inlet one. When the pH value of gypsum slurry is kept in 5.0-5.6, there exists a linear correlation between the outlet concentration of SO2and the pH value. The consumption of limestone has a linear relationship with the emission rate of SO2. The relatively stable content of gypsum slurry is found to be able to meet the requirement of process design. After ultra-low emission retrofit, the water consumption reduces, the power consumption rises, the outlet concentration of SO2drops significantly, the attainment rate reaches99.59%, and the SO2concentration at unit outlet gets stable, indicating obvious effects of the retrofit.

ultra-low emission; desulfurization; SO2concentration; pH value of gypsum slurry

2016-11-22

2016-11-28

國(guó)家杰出青年科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51125025)；浙江省重點(diǎn)科技創(chuàng)新團(tuán)隊(duì)資助項(xiàng)目(2011R50017)；浙江省重大科技專項(xiàng)重點(diǎn)社會(huì)發(fā)展資助項(xiàng)目(2013C03022)

滕衛(wèi)明(1972-)，男，浙江金華人，碩士研究生，主要從事燃煤電廠大氣污染物控制方面的研究.

李清毅(通信作者)，男，高級(jí)工程師，電話(Tel.):0571-86669479； E-mail：liqingyi8@163.com.

1674-7607(2017)12-0992-07

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610.30