潘新朋 張廣智 印興耀

(①中國石油大學(華東)地球科學與技術學院，山東青島 266580；②海洋國家實驗室海洋礦產資源評價與探測技術功能實驗室，山東青島 266071)

·綜合研究·

非均質HTI介質裂縫弱度參數(shù)地震散射反演

潘新朋*①張廣智①②印興耀①②

(①中國石油大學(華東)地球科學與技術學院，山東青島 266580；②海洋國家實驗室海洋礦產資源評價與探測技術功能實驗室，山東青島 266071)

長波長假設下各向同性地層中發(fā)育的垂直排列裂縫可構成等效的具有水平對稱軸的橫向各向同性(HTI)介質。裂縫弱度是重要的非均質各向異性介質特征參數(shù)，彈性逆散射理論是非均質介質參數(shù)反演的有效途徑?；诘卣鹕⑸淅碚?，首先推導了非均質HTI介質中含裂縫弱度參數(shù)的縱波散射系數(shù)方程，并通過裂縫弱度的參數(shù)組合，提出了一種新穎的HTI介質方位彈性阻抗(AEI)參數(shù)化方法。為了提高反演的穩(wěn)定性和橫向連續(xù)性，改進了貝葉斯框架下的HTI介質各向異性方位彈性阻抗反演方法，同時考慮了柯西稀疏約束正則化和平滑模型約束正則化，最終運用非線性迭代重加權最小二乘策略實現(xiàn)了裂縫弱度參數(shù)的穩(wěn)定估算。模型和實際資料處理表明，反演結果與測井解釋數(shù)據(jù)相吻合，證明利用該方法能穩(wěn)定可靠地從方位地震資料中反演得到裂縫弱度參數(shù)。

HTI各向異性 裂縫弱度 彈性逆散射 方位彈性 阻抗正則化

1 引言

非均質HTI介質中地震波速度與波傳播方向相關，即存在地震各向異性現(xiàn)象[1，2]。在長波長假設條件下，各向同性背景地層中發(fā)育一組垂直排列的裂縫可等效為具有水平對稱軸的橫向各向同性(HTI)介質[3，4]。連通的裂縫不僅能為油氣儲存提供孔隙空間，而且增加了巖石滲透率。因此，利用巖石物理分析、地質、測井及地震資料綜合預測地下裂縫，識別裂縫型儲層的位置，估算裂縫特征參數(shù)，實現(xiàn)裂縫特征的有效描述，對裂縫儲層的勘探和油氣開發(fā)具有現(xiàn)實意義[5，6]。裂縫弱度參數(shù)是裂縫特征描述的重要參數(shù)，探索裂縫弱度參數(shù)與地震反射之間的關系尤為關鍵[7，8]。

由于非均質HTI介質中地震波傳播的復雜性，很難推導其線性的縱波反射系數(shù)解析表達式?；谌醺飨虍愋岳碚揫9]，Tsvankin[10]引入了表征HTI介質的縱波各向異性符號。在此基礎上，前人推導了HTI介質中的縱波反射系數(shù)公式[3，4，11，12]。然而，這些推導過程受限于水平層狀假設，當?shù)叵麓嬖诹芽p等非均質介質時，就會產生散射[13]，此時水平層狀假設不再滿足非均質各向異性介質參數(shù)的反演需求。彈性逆散射理論是非均質介質參數(shù)反演的有效途徑[14，15]，如常用的Born或Rytov近似[16，17]?；趶椥阅嫔⑸淅碚?，Shaw等[18，19]借助穩(wěn)相法推導了非均質各向異性介質的縱波散射系數(shù)方程。據(jù)此，本文也應用彈性逆散射原理推導了由裂縫弱度參數(shù)表征的HTI介質縱波散射系數(shù)方程。

由于分方位地震數(shù)據(jù)的低信噪比，各向異性參數(shù)的反演仍然是一個難題。由于角度疊加數(shù)據(jù)具較高信噪比，彈性阻抗(EI)反演已經廣泛應用于各向同性介質中[20-24]，目前也逐步擴展到各向異性介質[25-28]。然而，所推導并應用的EI方程的各向異性擾動部分存在指數(shù)校正項，與各向同性背景部分的表達式存在明顯差異，可能增加各向異性參數(shù)反演的不穩(wěn)定性，導致各向異性參數(shù)反演的精度低于各向同性參數(shù)反演。為此，本文提出一種新的HTI介質各向異性參數(shù)化方法，并推導了相應的各向異性方位彈性阻抗方程。為了提高反演的穩(wěn)定性和橫向連續(xù)性，發(fā)展了貝葉斯框架下的各向異性方位彈性阻抗反演方法，同時考慮了柯西稀疏約束正則化和平滑模型約束正則化[29-32]，應用非線性迭代重加權最小二乘策略[33]實現(xiàn)了各向異性參數(shù)的穩(wěn)定估算。模型和實際資料處理表明，反演結果與測井解釋數(shù)據(jù)相吻合，證明該方法能穩(wěn)定可靠地從方位疊前地震資料中獲取裂縫弱度參數(shù)，為非均質HTI介質各向異性預測提供了一種可靠穩(wěn)定的地震反演途徑。

2 方法原理

2.1 非均質HTI介質有效彈性剛度矩陣

基于Schoenberg線性滑移理論[34，35]，HTI介質有效剛度矩陣SHTI可簡單地由各向同性背景柔度矩陣Sb與附加的裂縫柔度矩陣Sf之和表征，即

SHTI=Sb+Sf

(1)

因此，各向同性背景中發(fā)育一組平行的垂直裂縫的等效HTI介質的有效彈性剛度矩陣CHTI可表示為

(2)

裂縫弱度參數(shù)是儲層裂縫描述的特征參數(shù)，有助于指導地下的裂縫識別。 Hsu等[7]引入了一組無量綱的描述裂縫的特征參數(shù)

(3)

式中： 下標N、V和H分別表示法向、垂直切向和水平切向； 裂縫柔度矩陣元素KN、KV、KH、KNV、KNH和KVH均表征線性滑移邊界條件中的附加裂縫柔度；Mb和μb是背景介質的縱波模量和橫波模量；ΔN、ΔV和ΔH分別表征法向、垂直切向及水平切向裂縫弱度； 其他參數(shù)類似。因此，HTI介質的有效彈性剛度矩陣CHTI可用裂縫弱度參數(shù)表征為

(4)

其中

(5)

(6)

根據(jù)一階擾動理論，HTI介質有效剛度矩陣可表示為均質各向同性背景矩陣與其擾動矩陣之和

(7)

式中： ΔM和Δμ分別表示界面兩側縱波模量與橫波模量的差值； δΔN、δΔV和δΔH等參數(shù)分別表示界面兩側裂縫弱度參數(shù)的差值。

2.2 非均質各向異性HTI介質縱波散射系數(shù)

在弱散射假設條件下，基于Born近似和穩(wěn)相法，非均質HTI介質縱波散射系數(shù)可表示為[18，19，36]

(8)

式中：θ是入射角；r表示激發(fā)點到接收點距離；r0是水平界面一點；S(r0)是散射函數(shù)，可表示為

S(r0)=Δρξ+ΔCηmn

(9)

其中

(10)

式中p和t分別表示慢度矢量和極化矢量。

在此基礎上，推導了非均質HTI介質的縱波散射系數(shù)方程(詳見附錄A)

=a(θ)RM+b(θ)Rμ+c(θ)Rρ+

(11)

(12)

實際儲層裂縫大多具有旋轉不變特征屬性，其剛度張量矩陣滿足以下條件

(13)

(14)

其中

h(θ,φ)=2g(sin2θcos2φ-sin2θtan2θsin2φcos2φ)

(15)

(16)

(17)

式中

2.3 非均質HTI介質方位彈性阻抗參數(shù)化

Connolly[20]定義彈性阻抗為

(18)

式中：n-1和n分別代表下層和上層介質； EI表示介質的彈性阻抗屬性。對于方位各向異性介質而言，RPP≡RPP(θ,φ)且EI≡EI(θ,φ)。

單界面的縱波散射系數(shù)方程(式(18))可擴展為時間連續(xù)的散射系數(shù)函數(shù)[37]

(19)

對式(19)進行積分計算，可得

lnEI(t,θ,φ)=a(t,θ)lnM(t)+b(t,θ)lnμ(t)+

(20)

以指數(shù)形式表示式 (20)，則非均質HTI介質的彈性阻抗可表示為

EI(t,θ,φ)=[M(t)]a(t,θ)·[μ(t)]b(t,θ)·[ρ(t)]c(t,θ)·

(21)

為了消除式(21)中入射角變化對量綱尺度的影響，對其進行歸一化[21]，可得

(22)

2.4 非均質HTI介質方位彈性阻抗(AEI)反演

非均質HTI介質的AEI反演主要包括方位各向異性彈性阻抗數(shù)據(jù)體的反演及介質彈性參數(shù)和各向異性特征參數(shù)的提取。不同方位、不同角度的各向異性彈性阻抗數(shù)據(jù)體可使用常用的疊后反演方法估算，如常用的稀疏約束脈沖反演(CSSI)方法，但各向異性參數(shù)的反演到目前為止仍是一個難題。為了提高參數(shù)反演的穩(wěn)定性和抗噪性，我們發(fā)展了一種貝葉斯框架下的非均質HTI介質AEI穩(wěn)定反演方法，同時考慮柯西稀疏約束正則化和平滑模型約束正則化，最終使用非線性的迭代重加權最小二乘策略實現(xiàn)了各向異性參數(shù)的穩(wěn)定估算。

對式(22)兩邊取對數(shù)，可得到用于非均質HTI介質彈性參數(shù)和各向異性參數(shù)估算的線性化AEI表達式

(23)

該式寫成矩陣形式為

LEI=Gm

(24)

其中

(25a)

(25b)

對式(24)中的參數(shù)進行去相關，得

LEI=G′m′

(26)

式中G′和m′分別表示去相關后的系數(shù)矩陣及對數(shù)域參數(shù)的散射系數(shù)。

假定地震噪聲服從高斯分布，而待反演參數(shù)服從修正柯西分布[29-32]，則后驗概率密度函數(shù)可表示為

(27)

地震數(shù)據(jù)的低頻分量相對較弱，易受噪聲影響。平滑模型約束正則化能夠補充反演參數(shù)的低頻信息，提高其穩(wěn)定性及橫向連續(xù)性[31，32]。對式(27)兩邊取對數(shù)，并添加平滑模型約束正則化項，得

F(m′)=(LEI-G′m′)T(LEI-G′m′)+

(28)

其中

(29)

式中：λCauchy表示修正柯西稀疏約束正則化因子；λi為彈性參數(shù)與各向異性特征參數(shù)平滑模型約束的正則化參數(shù)；P表示積分算子矩陣。

柯西分布約束正則化項及平滑模型約束正則化項的引入使得方程式(28)具有弱非線性，采用重加權最小二乘反演方法(IRLS)能夠穩(wěn)定的獲得參數(shù)的反演結果[33]。

3 模型試算與實際資料處理

3.1 模型試算

基于HTI介質巖石物理等效模型，可使用常規(guī)測井資料計算HTI介質的彈性參數(shù)及裂縫各向異性參數(shù)，從而建立參數(shù)的背景平滑模型，構建模型的具體步驟可參考文獻[38]。

基于HTI介質巖石物理等效模型，本文首先使用測井解釋數(shù)據(jù)估測了HTI介質的彈性參數(shù)及裂縫各向異性特征參數(shù)。為了驗證非均質HTI介質各向異性參數(shù)地震散射反演方法的可行性和穩(wěn)定性，本文采用實際的單井模型進行驗證。模型測試使用主頻35Hz的Ricker子波。分別使用精確Zoeppritz方程與褶積模型正演合成的無噪及信噪比(SNR)分別為4和2的角度域疊前方位道集進行方法的驗證。圖1分別是無噪及含噪方位疊前道集反演獲得的參數(shù)結果，其中黑色曲線為測井真實數(shù)據(jù)，綠色曲線為初始背景模型，紅色曲線為反演結果。反演結果表明，在無噪聲情況下，該方法能夠獲取與真實值基本吻合的縱、橫波模量、密度及裂縫各向異性參數(shù)，驗證了本文方法的可行性。在適當噪聲的情況下，縱、橫波模量、密度及裂縫各向異性參數(shù)的反演結果與真實值仍有較高的吻合度。

3.2 實際資料處理

實際方位地震道集來自于中國陸上某勘探工區(qū)，進行疊前反演前，需對地震數(shù)據(jù)進行保幅、去噪等預處理。筆者利用本文提出的方法對不同角度疊加剖面進行了實際資料的試處理。本文反演方法輸入的是不同方位的部分角度疊加道集，圖2a、圖2b及圖2c分別是基于CSSI反演的AEI剖面； 圖3、圖4分別是估算獲得的縱波模量、橫波模量、密度彈性參數(shù)及裂縫各向異性參數(shù)剖面。同時，各圖中分別添加了對應的測井曲線，與地震反演結果進行比照。

從圖中可以看出，利用反演的AEI數(shù)據(jù)體提取的縱波模量、橫波模量及密度參數(shù)和裂縫各向異性參數(shù)結果與測井數(shù)值之間吻合較好，變化趨勢保持一致。同時，估測的裂縫各向異性參數(shù)值在裂縫發(fā)育位置呈現(xiàn)高值特征，與實際鉆遇結果吻合較好(紅色虛線橢圓為裂縫型油藏發(fā)育區(qū))。因此，在實際反演得到裂縫各向異性參數(shù)后， 需要結合測井曲線及巖石物理分析結果，圈定裂縫各向異性參數(shù)值升高的區(qū)域為裂縫發(fā)育區(qū)域。

圖1 無噪及含噪情況下彈性參數(shù)及裂縫各向異性參數(shù)反演結果

圖2 不同方位的小、中、大角度彈性阻抗反演結果

圖3 彈性參數(shù)反演結果

圖4 裂縫各向異性參數(shù)反演結果

4 結論

裂縫弱度參數(shù)的可靠估算有助于非均質HTI介質的特征描述，利用AEI反演獲取裂縫弱度參數(shù)成為利用方位地震資料進行裂縫發(fā)育區(qū)識別的重要手段。地震散射理論是非均質介質參數(shù)反演的有效途徑，本文從彈性逆散射原理出發(fā)，首先推導了非均質HTI介質中縱波散射系數(shù)方程，并通過裂縫各向異性參數(shù)的引入，提出了一種新穎的AEI參數(shù)化方法，奠定了非均質HTI介質AEI反演的理論基礎。在此基礎上，發(fā)展了貝葉斯框架下柯西稀疏正則化及平滑模型正則化約束的HTI介質AEI反演方法，實現(xiàn)了裂縫弱度參數(shù)的穩(wěn)定估算。模型和實際資料處理表明，該方法可從方位疊前地震資料中穩(wěn)定估算裂縫弱度參數(shù)，為非均質HTI介質的各向異性預測提供了一種高可靠性的地震反演方法。

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附錄A非均質HTI介質縱波散射系數(shù)方程推導

式(10)中慢度矢量p和極化矢量t的下標m，n，i，j，k和l可表示為

(A-1)

式中δij和δkl均表示Kronecker符號。

根據(jù)Shaw等[19]給出的縱波慢度矢量p、極化矢量t及ηmn表達式，代入式(8)中，則非均質HTI介質的縱波散射系數(shù)方程可最終表示為

當介質為均質各向同性介質時，式(A-2)退化為各向同性介質的縱波散射系數(shù)方程[31]。

附錄B無量綱裂縫各向異性參數(shù)的引入

(B-1)

式中下標b表征法向裂縫弱度參數(shù)的均值屬性。對式(B-1)左右兩側進行積分，可得

(B-2)

(B-3)

式中m和n均為兩個未知量。將式(B-3)代入式(B-2)，可得

(B-4)

同樣，將式(B-4)代入式(B-3)，并取C=1，則

(B-5)

顯然，對裂縫弱度參數(shù)ΔT作類似變形處理，即得

(B-6)

*山東省青島市經濟技術開發(fā)區(qū)長江西路66號中國石油大學(華東)地球科學與技術學院，266580。 Email：panxinpeng1990@gmail.com

本文于2016年12月26日收到，最終修改稿于2017年10月6日收到。

本項研究受國家自然科學基金項目(41674130)、國家重點基礎研究發(fā)展計劃項目(2013CB228604，2014CB239201)、國家油氣重大專項(2016ZX05027004-001、2016ZX05002005-09HZ)、中央高校基本科研業(yè)務費專項資金課題(15CX08002A、17CX06040)等聯(lián)合資助。

1000-7210(2017)06-1226-10

潘新朋，張廣智，印興耀.非均質HTI介質裂縫弱度參數(shù)地震散射反演.石油地球物理勘探，2017,52(6):1226-1235.

P631

A

10.13810/j.cnki.issn.1000-7210.2017.06.013

(本文編輯：朱漢東)

潘新朋 博士研究生，1990年生； 2013年獲中國石油大學(華東)地球物理學專業(yè)理學學士學位； 2016年獲中國石油大學(華東)地球物理學專業(yè)理學碩士學位； 現(xiàn)在中國石油大學(華東)地球科學與技術學院攻讀地質資源與地質工程專業(yè)博士學位，主要從事裂縫儲層巖石物理、儲層預測與流體識別等方面的學習和研究。