呂海燕

摘 要：本文以某78 m 平臺(tái)供應(yīng)船/油回收船的機(jī)艙通風(fēng)系統(tǒng)為例，介紹機(jī)艙通風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)過(guò)程，包括機(jī)艙通風(fēng)量計(jì)算、管路布置、阻力計(jì)算、百葉窗等附件的設(shè)計(jì)方法。

關(guān)鍵詞：機(jī)艙通風(fēng)設(shè)計(jì)；通風(fēng)量；風(fēng)管；阻力

中圖分類號(hào)：U664.86 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

Design of Ships E/R Ventilation System

L? Haiyan

（ Guangzhou Shunhai Shipyard Ltd. Guangzhou 511440 ）

Abstract： This paper introduces the design of engine room ventilation system through the design example of a 78 m platform supply / oil recovery ship， including engine room ventilation quantity calculation， pipeline arrangement， resistance calculation， design of louvers and other accessories.

Key words： Engine room ventilation design； Ventilation quantity； Air duct； Resistance

1 引言

船舶機(jī)艙作為全船的核心區(qū)域，匯聚了船舶的動(dòng)力裝置及大部分重要設(shè)備。為確保機(jī)艙部分的設(shè)備正常運(yùn)行及工作人員操作維護(hù)管理方便，可靠的機(jī)艙通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)是輪機(jī)設(shè)計(jì)中一項(xiàng)重要工作。

機(jī)艙通風(fēng)需實(shí)現(xiàn)以下幾個(gè)方面的目的：

（1）維護(hù)機(jī)艙內(nèi)基本的值班工作環(huán)境；

（2）提供主柴油機(jī)、柴油發(fā)電機(jī)及其它發(fā)熱設(shè)備燃燒及散熱所必須的空氣量；

（3）排除機(jī)艙內(nèi)滯留的油氣、廢熱等。

本文以某78 m 平臺(tái)供應(yīng)船/油回收船為例，介紹船舶機(jī)艙通風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。

2 通風(fēng)量確定

根據(jù)ISO8861-1998的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，機(jī)艙通風(fēng)量的確定主要考慮兩方面的因素：一是設(shè)備燃燒所需空氣量；二是設(shè)備散熱所需空氣量。機(jī)艙總通風(fēng)量至少為以上兩部分之和。該船的機(jī)艙主要設(shè)備包括：2臺(tái)主推進(jìn)柴油機(jī)，額定功率為2 x 4 020 kW，在最大使用功率時(shí)的空氣消耗量為7.5 （ m3/Hr/kW）；柴油發(fā)電機(jī)組3臺(tái)，額定功率為3 X 450 kW，最大使用功率時(shí)的空氣消耗量為0.699 kg/s ；2臺(tái)1 100 kW的主機(jī)帶動(dòng)的軸帶發(fā)電機(jī)。

2.1 設(shè)備燃燒所需的空氣量計(jì)算

（1）推進(jìn)柴油機(jī)燃燒所需空氣量Qdp按下式計(jì)算：

Qdp=Mdp ·P ·n=60300 m3 / h=60300 m3 / h （1）

式中：

Mdp—推進(jìn)柴油機(jī)在最大使用功率時(shí)的空氣消耗量，Mdp = 7.5 （m3 / Hr / kW）；

P —主柴油機(jī)最大持續(xù)功率時(shí)的軸功率，P = 4020 kW；

ndp—主柴油機(jī)臺(tái)數(shù)，ndp=2；

（2）發(fā)電機(jī)燃燒所需空氣量Qdg按下式計(jì)算：

Qdg= Mdg x ndg x3 600 /ρ=4 453.8 m3/h （2）

式中：Mdg—發(fā)電機(jī)在最大使用功率時(shí)的空氣消耗量，Mdg=0.699 kg / s；

ndg—發(fā)電機(jī)數(shù)量，正常航行時(shí)，ndg=2；

ρ—空氣密度，取35 ℃時(shí)ρ=1.13 kg / m3。

（3）主空壓機(jī)所需空氣量Qa：

Qa=2 x 34 m3 / h=68 m3/h

由此可得，設(shè)備燃燒所需空氣量QC合計(jì)為：QC = Qdp + Qdg + Qa = 64 821.8 m3 / h （3）

2.2設(shè)備散熱所需的空氣量計(jì)算

機(jī)艙中散熱設(shè)備眾多，本文從主要考慮主柴油機(jī)、發(fā)電機(jī)組這兩項(xiàng)設(shè)備的散熱，其次為電氣設(shè)備、排氣管系等。

設(shè)備散熱所需的空氣量Qh按下式計(jì)算：

Qh= （Φdp +Φdg +Φel +Φep +Φo ） / （ρ·C·△T）-0.4（Qdp+ Qdg） =119125 m3 / h （4）

式中：Φdp —主柴油機(jī)散熱量kW，；

Φdg —主發(fā)電柴油機(jī)散熱量kW， ；

Φel — 電氣設(shè)備的散熱量kW，；

Φep — 排氣管系的散熱量kW，；

Φo —其它設(shè)備的散熱量，kW；

Qdp —主柴油機(jī)燃燒所需的空氣量，m3/s；

Qdg —主發(fā)電柴油機(jī)燃燒所需的空氣量，m3/s；

ρ—空氣密度，取35℃時(shí)ρ=1.13 kg / m3；

C —空氣定壓比熱容， C=1.01 kJ / kg*K

△T — 機(jī)艙內(nèi)的平均溫升，△T=12.5 K；

2.2.1主柴油機(jī)散熱量Φdp的計(jì)算

如果主機(jī)商不能提供確切的數(shù)據(jù)，按下式計(jì)算：

Φdp=Ldx PdpxndP = 132.66 kW （5）

式中：Pdp ——推進(jìn)柴油機(jī)最大持續(xù)功率時(shí)軸的功率，Pdp= 4 020 kW；

Ld — 柴油機(jī)熱損失，%。按圖1計(jì)算，取0.0165；

ndP—主柴油機(jī)的臺(tái)數(shù)，ndP=2。

2.2.2發(fā)電機(jī)組散熱量Φdg計(jì)算endprint

Φdg=φdgxndg=50 kW （6）

式中：Φdg — 發(fā)電機(jī)的熱排放，取Φdg=25 kW，（廠商提供）；

ndg — 正常航行時(shí)ndg =2。

2.2.3 電器設(shè)備散熱量Φel 計(jì)算

Φel = Pg x n x 0.85 x 20%=187 kW （7）

式中：Pg—軸帶發(fā)電機(jī)的功率，每臺(tái)Pg =1 100 kW；

n —軸帶發(fā)電機(jī)數(shù)量，n=1。

2.2.4 排氣管散熱量Φep計(jì)算

（1）主機(jī)排氣管散熱量

主機(jī)排氣管管徑DN700 mm，絕緣厚70 mm，從圖譜查出每米排氣管的散熱量為0.5 kW/m；

主機(jī)排氣管長(zhǎng)度28 m，故2臺(tái)主機(jī)排氣管散發(fā)熱量為28 kW。

（2）發(fā)電機(jī)排氣管散熱量

發(fā)電柴油機(jī)排氣管管徑DN200 mm， 絕緣厚50 mm，每米排氣管的散熱量為0.25 kW/m，發(fā)電機(jī)排氣管長(zhǎng)度30 m，故2臺(tái)發(fā)電機(jī)排氣管散發(fā)熱量為15 kW.

因此，排氣管系的散熱量合計(jì)Φep =28+15=43 kW.

2.3 機(jī)艙所需總通風(fēng)量計(jì)算

QTV= QC +Qh =183 946.8 m3/h （8）

3 機(jī)艙通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)

該機(jī)艙通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)依據(jù)：BV（必維船級(jí)社）規(guī)范、LLC《國(guó)際載重線公約》以及SOLAS《國(guó)際海上人命安全公約》等。

3.1 通風(fēng)方式的選擇

艙室的通風(fēng)有以下幾種方式：機(jī)械送風(fēng)機(jī)械排風(fēng)；機(jī)械送風(fēng)自然回風(fēng)；自然送風(fēng)機(jī)械排風(fēng)方式；自然通風(fēng)方式。根據(jù)ISO8861-1998要求，機(jī)艙通風(fēng)設(shè)計(jì)需維持機(jī)艙稍微有正壓，通常正壓不超過(guò)50 Pa，因此該船設(shè)計(jì)采用機(jī)械送風(fēng)自然回風(fēng)方式，即采用機(jī)艙機(jī)械送風(fēng)、機(jī)艙（煙囪棚）自然回風(fēng)方式。因此，選用2臺(tái)等風(fēng)量的風(fēng)機(jī)用于機(jī)艙送風(fēng)（每臺(tái)風(fēng)機(jī)滿負(fù)荷時(shí)風(fēng)量約為92 000 m3/h）。為滿足不同工況需求，采用雙速風(fēng)機(jī)，考慮到機(jī)艙釋放CO2后的排風(fēng)需求，其中一臺(tái)風(fēng)機(jī)采用可逆型式。另外，為了滿足效率高、體積小、方便正反轉(zhuǎn)等特點(diǎn)，機(jī)艙風(fēng)機(jī)選擇軸流風(fēng)機(jī)。

3.2 機(jī)艙主通風(fēng)管路設(shè)計(jì)

機(jī)艙屬機(jī)械處所，其通風(fēng)道在經(jīng)過(guò)其他艙室時(shí)需考慮防火問(wèn)題。另外，考慮到機(jī)艙內(nèi)電纜、水管、油管等管線眾多，因此機(jī)艙通風(fēng)道主要采用結(jié)構(gòu)風(fēng)管型式，以滿足布置及防火需求。

主甲板以上部分結(jié)構(gòu)風(fēng)管布置在上層建筑的兩側(cè)，該風(fēng)道截面的設(shè)計(jì)是將風(fēng)速控制在最高8 m/s左右，以降低風(fēng)道內(nèi)噪音對(duì)上層建筑的影響。在結(jié)構(gòu)風(fēng)道中，由于船體結(jié)構(gòu)布置的原因，風(fēng)管的走向不可能全部順暢，有些位置甚至拐彎比較多，造成局部通風(fēng)面積不夠，例如甲板結(jié)構(gòu)開(kāi)孔偏小，造成局部風(fēng)速達(dá)25 m/s。為解決這一問(wèn)題，在滿足強(qiáng)度要求及不改變其他專業(yè)布置的情況下，將該結(jié)構(gòu)風(fēng)管根部（甲板下）艙壁由垂直改為傾斜，局部擴(kuò)大面積，以降低風(fēng)速使風(fēng)道暢通，見(jiàn)圖2。

主甲板下部機(jī)艙內(nèi)的風(fēng)道主要作用是將風(fēng)送至機(jī)艙內(nèi)各個(gè)場(chǎng)所，其目的如下：提供主機(jī)、輔機(jī)等設(shè)備在運(yùn)行時(shí)需要的燃燒用空氣；帶走機(jī)艙設(shè)備運(yùn)行時(shí)散發(fā)的大量熱量；帶走機(jī)械設(shè)備散發(fā)的各種油氣等危險(xiǎn)氣體；給工作人員提供呼吸用的新鮮空氣。 因此需從總管上分出各支風(fēng)管至上述位置，這些支風(fēng)管大小須按風(fēng)量風(fēng)速設(shè)計(jì)，通過(guò)前面的風(fēng)量計(jì)算，各主要設(shè)備所需的風(fēng)量分別是：主機(jī)約110 000 m3/h；發(fā)電機(jī)約60000 m3/h；軸發(fā)約18 000 m3/h；其他約7000 m3/h。由于該船機(jī)艙比較小，設(shè)備較多，機(jī)艙分為上下兩層結(jié)構(gòu)：機(jī)艙上層風(fēng)管主管中的風(fēng)速，推薦風(fēng)速12～20 m/s；然后依次確定其后各段主管和分管中風(fēng)速。一般風(fēng)量每次降低10%、風(fēng)速約降低0.5 m/s，將各支風(fēng)管內(nèi)的風(fēng)速控制在8 m/s左右。由于風(fēng)量及風(fēng)管尺寸較大，這些支風(fēng)管均采用至少3 mm的黑鐵皮制作，以滿足強(qiáng)度要求，避免風(fēng)管強(qiáng)度不夠產(chǎn)生振動(dòng)及噪聲；機(jī)艙下層風(fēng)管由于結(jié)構(gòu)的限制，直接在上層主風(fēng)管所到達(dá)的機(jī)艙下層甲板前后四個(gè)角的位置安裝4臺(tái)相當(dāng)風(fēng)量的送風(fēng)機(jī)，以保證機(jī)艙下層通風(fēng)，具體布置見(jiàn)圖3。

3.3 送風(fēng)管路上風(fēng)口設(shè)計(jì)

該船送風(fēng)口采用的是不可調(diào)節(jié)的線網(wǎng)式風(fēng)柵形式，主要考慮到該型風(fēng)柵有效通風(fēng)面積較大，若采用傳統(tǒng)的槽式結(jié)構(gòu)通風(fēng)柵，其有效通風(fēng)面積小，同樣數(shù)量的風(fēng)柵后者出風(fēng)口風(fēng)速較大，若為降低風(fēng)速而增多風(fēng)柵，則又不經(jīng)濟(jì)。通風(fēng)柵的數(shù)量應(yīng)將機(jī)艙內(nèi)的送風(fēng)口風(fēng)速控制在6 m/s以下，達(dá)到相關(guān)要求。

3.4 機(jī)艙進(jìn)/出風(fēng)口

機(jī)艙風(fēng)機(jī)室上部結(jié)構(gòu)風(fēng)道主要用于安裝送風(fēng)百葉窗，根據(jù)LLC規(guī)范：在“位置1”的通風(fēng)筒，其圍板高出甲板以上4 500 mm；在“位置2”的通風(fēng)筒，其圍板高出甲板以上2 300 mm。所謂“位置1” -指在開(kāi)敞的干舷甲板和后升高甲板上，以及位于從首垂線起船長(zhǎng)四分之一以前的開(kāi)敞上層建筑甲板上；“位置2”- 指在位于從首垂線起船長(zhǎng)四分之一以后的上層建筑甲板上。

該船設(shè)計(jì)共用4個(gè)1 500 mm×1 400 mm無(wú)門(mén)固定百葉窗分別向兩個(gè)風(fēng)機(jī)供風(fēng)。根據(jù)SOLAS公約，應(yīng)設(shè)有供天窗開(kāi)啟和關(guān)閉、在煙囪上正常排氣通風(fēng)開(kāi)口關(guān)閉和通風(fēng)擋火閘關(guān)閉用的控制裝置，因此煙囪上的回風(fēng)百葉窗采用無(wú)門(mén)但百葉可關(guān)閉的形式。綜合風(fēng)速、百葉窗葉片數(shù)量等考慮，設(shè)計(jì)采用2個(gè)大小為2000 mm×1550 mm的氣動(dòng)百葉窗，并在駕駛室能控制其開(kāi)閉。根據(jù)本人多年的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，只要百葉窗的面積大約是風(fēng)機(jī)通風(fēng)面積的1.8～2倍就可滿足通風(fēng)要求。

3.5 風(fēng)機(jī)噪聲和震動(dòng)的消除

由于風(fēng)機(jī)尺寸較大，噪聲也比較大，所以造成機(jī)艙的噪聲及上層建筑的噪聲均比較大。為了改善這種狀況，在送風(fēng)機(jī)下方加消音器，以減少風(fēng)機(jī)噪聲對(duì)住艙的影響。同時(shí)，為了減少風(fēng)機(jī)的震動(dòng)，在風(fēng)機(jī)下方安裝有減震器，如圖4。

另外，在結(jié)構(gòu)風(fēng)管一些拐角的地方，加了有一定弧度的導(dǎo)流板。

3.6 機(jī)艙風(fēng)機(jī)可閉風(fēng)閘及煙囪百葉窗

按BV規(guī)范要求，在機(jī)艙釋放CO2的情況下，應(yīng)能迅速切斷機(jī)艙內(nèi)的通風(fēng)系統(tǒng)；另外，由于機(jī)艙風(fēng)機(jī)風(fēng)閘及煙囪百葉窗的尺寸較大，手動(dòng)操作比較困難，因此本通風(fēng)系統(tǒng)上的煙囪百葉窗、機(jī)艙風(fēng)機(jī)上的風(fēng)閘均設(shè)計(jì)成氣動(dòng)形式，氣源為壓縮空氣，來(lái)自應(yīng)急速關(guān)閥空氣系統(tǒng)，供氣時(shí)保持開(kāi)啟狀態(tài)，斷氣時(shí)關(guān)閉，并能在駕駛室遙控，駕駛臺(tái)可顯示開(kāi)關(guān)狀態(tài)并能遙控啟/閉。

3.7 風(fēng)管阻力的計(jì)算

風(fēng)機(jī)壓力根據(jù)風(fēng)管系統(tǒng)的阻力計(jì)算確定。一般風(fēng)機(jī)的靜壓為400 Pa～500 Pa，這樣使風(fēng)管尺寸及電動(dòng)機(jī)功率都不致過(guò)大。進(jìn)行通風(fēng)管道計(jì)算時(shí)，必須確定壓力損失，包括局部阻力損失和摩擦阻力損失，由于通風(fēng)管道短而且曲折多，所以局部阻力損失比較大。

（1）局部阻力損失

△Pi=ξx （V2 xρ） / 2 （9）

式中： △Pi—管件阻力損失，Pa；ξ— 局部阻力系數(shù)，可查表求出； ρ—空氣密度，取35 ℃時(shí)ρ=1.13 kg/m3；V —流速，m/s。

（2）摩擦阻力損失

可根據(jù)風(fēng)管的形狀、風(fēng)量和直徑，從標(biāo)準(zhǔn)圖譜中查出。

4 結(jié) 語(yǔ)

本文通過(guò)介紹船舶機(jī)艙通風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)流程，闡述了機(jī)艙通風(fēng)系統(tǒng)在詳細(xì)設(shè)計(jì)階段的風(fēng)量計(jì)算、風(fēng)管的設(shè)計(jì)、阻力計(jì)算以及設(shè)計(jì)過(guò)程中應(yīng)當(dāng)注意的問(wèn)題，對(duì)船舶通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)具有一定的參考價(jià)值。該系統(tǒng)最終通過(guò)了系泊試驗(yàn)，并在航行實(shí)驗(yàn)階段運(yùn)行良好。但是，由于受空間限制，該船機(jī)艙風(fēng)機(jī)的布置圍井偏小，如果布置位置允許，應(yīng)該給風(fēng)機(jī)盡可能大的空間，以利于安裝風(fēng)機(jī)和消音器以及改善通風(fēng)效果。

參考文獻(xiàn)

[1] ISO 8861-1998. 機(jī)艙通風(fēng)要求及計(jì)算.

[2] 船舶設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)（輪機(jī)分冊(cè)）[M]. 2002.

[3] LLC，國(guó)際載重線公約[1966].endprint