郭維衛(wèi)
福建勘察基礎(chǔ)工程公司
微型鋼管樁在特殊基坑(槽)中的支護(hù)應(yīng)用
郭維衛(wèi)
福建勘察基礎(chǔ)工程公司
以微型鋼管樁在支護(hù)空間受限、復(fù)雜工程地質(zhì)條件工況下基坑支護(hù)實(shí)例中的應(yīng)用為研究對象,采用等剛度代換原則將微型鋼管樁轉(zhuǎn)換為混凝土排樁、地下連續(xù)墻等模型進(jìn)行受力、變形分析,通過比較模型計(jì)算得出的各項(xiàng)安全系數(shù)、最大位移、最大剪應(yīng)力以及最大彎矩等參數(shù)判斷微型鋼管樁以及微型鋼管樁與其他支護(hù)手段同時(shí)作用的支護(hù)效果。由工程實(shí)例分析表明:微型鋼管樁與內(nèi)支撐構(gòu)件的聯(lián)合應(yīng)用在支護(hù)空間受限,施工場地狹小的基坑中凸顯優(yōu)勢;在易出現(xiàn)流砂的基坑中,微型鋼管樁與高壓旋噴樁的結(jié)合應(yīng)用不僅能起著支護(hù)的作用,同時(shí)能對基坑周圍水體形成有效的止水作用。微型鋼管樁注漿工藝對周圍土體形成了二次壓密和加固作用,可進(jìn)一步提高基坑坡體的整體穩(wěn)定性。
微型鋼管樁;特殊基坑;等剛度代換;受力變形
微型鋼管樁是指樁徑為70~300mm,長細(xì)比大于30的一種通長鋼管樁[],其通常采用鉆孔或震動貫入土體中。隨著城市建設(shè)的發(fā)展,建(構(gòu))筑物越來越密集,基坑開挖支護(hù)空間、作業(yè)平臺越來越小,土釘墻、大直徑灌注樁等支護(hù)方式的應(yīng)用受到了很大限制,而鋼管樁作為一種“微型”支護(hù)樁,其施工平臺小、施工快速、方便等優(yōu)點(diǎn)受到了工程人員的青睞。隨著微型鋼管樁工程應(yīng)用的推廣,對微型鋼管樁的改進(jìn)、以及同其他支護(hù)手段的聯(lián)合應(yīng)用很大程度地改善了微型鋼管樁抗彎剛度小、抗剪性能差等問題。
國內(nèi)諸多學(xué)者已對微型鋼管樁在基坑中的應(yīng)用做出了一系列的研究,劉敬[2]將微型鋼管樁群、錨索框架橫梁以及掛網(wǎng)噴錨結(jié)構(gòu)聯(lián)合應(yīng)用于某已治理滑坡體下高建筑深基坑中,通過施工監(jiān)測結(jié)果提出微型鋼管樁穩(wěn)定性良好,技術(shù)指標(biāo)等符合工程設(shè)計(jì)規(guī)范要求。劉小麗等[3]將微型鋼管樁應(yīng)用于強(qiáng)風(fēng)化巖層基坑中,并結(jié)合Plaxis2D有限元分析軟件對微型鋼管樁在巖石基坑中的作用機(jī)制進(jìn)行了分析。目前,現(xiàn)有文獻(xiàn)多集中于微型鋼管樁聯(lián)合錨索等支護(hù)構(gòu)件在大型簡單地質(zhì)條件基坑中的應(yīng)用,對于復(fù)雜工程地質(zhì)條件,錨索(桿)聯(lián)合應(yīng)用受限的基坑中應(yīng)用研究甚少。本文將結(jié)合福建地區(qū)工程實(shí)例,分別對微型鋼管樁在支護(hù)空間受限、粗砂和粉砂賦存,易出現(xiàn)流砂等現(xiàn)象的基坑(槽)中的應(yīng)用進(jìn)行分析,從支護(hù)計(jì)算所得各項(xiàng)安全系數(shù)、支護(hù)構(gòu)件受力變形分析等方面進(jìn)行對比闡述,歸納總結(jié)出一些有益的結(jié)論,進(jìn)一步地推廣和指導(dǎo)微型鋼管樁在特殊工況基坑中的應(yīng)用。
根據(jù)微型鋼管樁在基坑中的應(yīng)用型式,其作用機(jī)理可分為兩種[3,4]:微型鋼管樁獨(dú)立作為支護(hù)構(gòu)件時(shí),微型鋼管樁為主要受力構(gòu)件,起著抗彎作用,基坑下部未開挖土體對鋼管樁起著約束作用,可減少開挖時(shí)土層的側(cè)向變形;微型鋼管樁同錨桿或土釘同時(shí)作為支護(hù)構(gòu)件時(shí),微型鋼管樁則作為柔性構(gòu)件,其改善了基坑土體的應(yīng)力場,同時(shí)微型鋼管樁能同樁間的掛網(wǎng)噴砼支護(hù)面層形成整體,將坡體自重傳遞至坑底,減少坡體變形,提高基坑坡體的整體穩(wěn)定性。
目前,對于微型鋼管樁的計(jì)算理論沒有統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn),主要分基于普通抗滑樁的計(jì)算方法、等效法和數(shù)值模擬計(jì)算方法[5,6],基于上述,本文采用理正深基坑支護(hù)軟件鋼管樁計(jì)算模型、微型鋼管樁進(jìn)行等剛度代換后的混凝土排樁、地下連續(xù)墻等模型進(jìn)行計(jì)算分析,其中鋼管樁模型僅考慮了鋼管剛度,將鋼管內(nèi)灌注碎石和混凝土增強(qiáng)的剛度作為安全儲備?;炷僚艠杜c地下連續(xù)墻等剛度代換公式分別如下[7]:
EI=EsIs+EcIc(2-1)
EsIs=Ec(d+t)h3(2-2)
其中:EI——樁身抗彎剛度;
Es、Ec——鋼管彈性模量、混凝土彈性模量;
Is、Ic——鋼管與混凝土截面換算慣性矩;
d——樁徑;
t——樁凈距;
h——地下連續(xù)墻厚度。
龍巖一中原排洪箱涵線路位于在建用房基坑中,現(xiàn)對排洪箱涵進(jìn)行改線,改線后排洪箱涵工程基槽長115 m,箱涵基槽開挖深度為3.0~3.8 m,南側(cè)箱涵線路緊靠原1F食堂,現(xiàn)食堂頂部加蓋1F活動板房,食堂淺基埋深約為2.0 m,東側(cè)箱涵線路靠近已建運(yùn)動場,東北角箱涵線路距離6F居民用房約2.8 m,基礎(chǔ)埋深大于基坑開挖深度。東、南箱涵線另一側(cè)為緊鄰已施工在建用房基坑支護(hù)樁?;坶_挖深度較小,但是周圍環(huán)境復(fù)雜,基槽開挖對周邊影響大,屬于一級基坑,基槽平面及周邊環(huán)境詳見圖1。
圖1 工程平面布置圖
場地通過初步整平,地形比較平坦。基槽開挖范圍內(nèi)自上而下揭露了①雜填土、②粉質(zhì)黏土、②1粉質(zhì)黏土、③粉質(zhì)黏土、④粉質(zhì)黏土、⑤含卵石粉質(zhì)黏土、⑥含碎石角礫粉質(zhì)黏土、⑦1含有機(jī)質(zhì)粉質(zhì)黏土,各土層物理力學(xué)特性指標(biāo)見表1。
表1 物理力學(xué)特性指標(biāo)
場地地下水類型主要為第四系孔隙潛水,含水層為雜填土、含卵石粉質(zhì)黏土及含碎石角礫粉質(zhì)黏土層,均屬于弱透水層,主要受大氣降水和地表補(bǔ)給。場地穩(wěn)定水位為332.68~333.01,場地基槽開挖底標(biāo)高高于地下水位標(biāo)高,地下水對基槽開挖支護(hù)影響較小。
本工程設(shè)計(jì)難點(diǎn)在于南側(cè)箱涵均緊鄰2F建(構(gòu))筑,其基礎(chǔ)埋深約為2.0m。土方必須垂直開挖,土釘、錨桿等支錨構(gòu)件受限。為縮短工期,箱涵內(nèi)側(cè)在建用房樁基同時(shí)施工,機(jī)械設(shè)備擁擠,基槽開挖施工作平臺狹小。綜合考慮地質(zhì)條件以及周邊環(huán)境,南側(cè)箱涵基槽靠近在建用房基坑側(cè)利用已建支護(hù)樁進(jìn)行支護(hù),另一側(cè)基槽采用Φ133壁厚4.0mm的無縫鋼管樁進(jìn)行支護(hù),樁間距為500mm,樁長為6m,樁間掛鐵絲網(wǎng)噴砼支護(hù),考慮微型鋼管樁抗彎剛度小等不足,在基槽底部和頂部增設(shè)方剛同已建支護(hù)樁形成對撐,各鋼管樁頂部采用槽鋼焊接形成整體支護(hù),以增加開挖邊坡體的整體穩(wěn)定性,支護(hù)剖面詳見圖2。
圖2 典型支護(hù)剖面圖
本工程采用理正軟件鋼管樁模型、地下連續(xù)墻模型以及混凝土排樁模型進(jìn)行對比計(jì)算,等剛度代換后地下連續(xù)墻厚度約為40mm,等效混凝土排樁樁徑約為147mm。三種計(jì)算模型計(jì)算后最終工況內(nèi)力取值、位移大小以及各項(xiàng)安全系數(shù)對比如表2所示。
表2 各模型計(jì)算結(jié)果對比表
對比表2可知:鋼管樁模型與等效混凝土排樁模型計(jì)算的最大彎矩近似相等,約為地下連續(xù)墻模型的1.8倍;地下連續(xù)墻模型所得最大水平位移最大,三種模型最大水平位移均出現(xiàn)在與食堂基礎(chǔ)埋深相近的位置。對比三種模型計(jì)算所得的最大剪力可知,最大剪應(yīng)力和最大剪應(yīng)力距離坑頂距離均相近。三種模型計(jì)算得出的基坑整體穩(wěn)定性、抗傾覆穩(wěn)定性以及最大位移均能滿足規(guī)范[8]要求。該剖面基槽支護(hù)開挖后效果如圖3。鋼管樁與方鋼內(nèi)支撐的聯(lián)合應(yīng)用對基槽開挖起到了很好的支護(hù)效果。
圖3 基坑開挖效果圖
福州京東方3#模組提升車間位于福清融僑經(jīng)濟(jì)技術(shù)開發(fā)區(qū)內(nèi),提升間南側(cè)為廠區(qū)道路,車流量大,道路另一側(cè)為已建廠房,其余三側(cè)均為待建模塊廠房空地。提升間樁基承臺底標(biāo)高為-8.1~-7.3m,基坑開挖高度為6.9~7.7m?;娱_挖深度較大,對周邊影響大,屬于一級基坑。提升間基坑平面位置如圖4所示。
圖4 基坑平面位置圖
場地原為農(nóng)田,局部山體出露,勘察期間基坑開挖范圍內(nèi)自上而下揭露了①素填土、①1雜填土、②粉質(zhì)黏土、②1粉質(zhì)黏土、②2粗砂、②3粉土、③卵石、⑥1砂土狀強(qiáng)風(fēng)化凝灰?guī)r、⑥2碎塊狀強(qiáng)風(fēng)化凝灰?guī)r、⑦中風(fēng)化凝灰?guī)r。原場地標(biāo)高為約為33.0 m,現(xiàn)場地通過填土碾壓整平至36.0 m,基坑開挖范圍內(nèi)各土層物理力學(xué)特性指標(biāo)見詳見表3。
表3 物理力學(xué)特性指標(biāo)
場地東側(cè)為虎溪,其由北向南流動,場地地下水類型主要為孔隙潛水,主要含水層為粗砂層、粉砂層以及卵石層,均屬于強(qiáng)透水層,受大氣降水和地下徑流影響??辈炱陂g測得水位絕對標(biāo)高約為26.18~34.42 m,地下水位標(biāo)高高于基坑底標(biāo)高,基坑開挖受地下水影響。
提升車間基坑開挖范圍中風(fēng)化凝灰?guī)r等出露1.0~2.5m不等,屬于土巖結(jié)合基坑。基坑南側(cè)距離廠區(qū)道路約為3.0 m,車流量大?;拥刭|(zhì)條件和水文條件較為復(fù)雜,基坑上部2.0~3.0m覆蓋后期壓實(shí)填土,主要含水層為粗砂層、粉砂層,基坑降水處理不慎將導(dǎo)致流砂,對周邊道路、建筑產(chǎn)生開裂影響,且基坑內(nèi)卵石粒徑較大。綜合考慮復(fù)雜水文地質(zhì)條件和周邊環(huán)境,本工程擬定兩種支護(hù)方案進(jìn)行比較,一為上部填土段放坡+下部旋挖灌注樁與錨桿聯(lián)合支護(hù),二為上部填土段放坡+下部雙排“類SMW樁”與錨桿聯(lián)合支護(hù)。
雙排“類SMW樁”+錨桿支護(hù)為Φ650@600雙管高壓旋噴樁內(nèi)插Φ108@600壁厚4.0mm的無縫鋼樁,樁排間距為1.2m,其實(shí)質(zhì)為鋼管樁與高壓旋噴樁的結(jié)合應(yīng)用。錨桿間、錨桿與鋼管樁間通過槽鋼焊接形成整體,樁間采用掛網(wǎng)噴砼支護(hù)?!邦怱MW樁”嵌入中風(fēng)化凝灰?guī)r,中風(fēng)化凝灰?guī)r部分預(yù)留平臺后放坡支護(hù)?!邦怱MW樁”施工工序?yàn)橄冗M(jìn)行高壓旋噴樁施工,后引孔插入樁身按梅花型開注漿孔的鋼管和注漿管,管內(nèi)回填碎石后采用常壓灌注水泥凈漿。
旋挖灌注樁+錨桿支護(hù)即為Φ1000@2000的旋挖灌注樁與錨桿聯(lián)合作用,樁間高壓旋噴樁Φ650@600咬合形成一道止水帷幕,錨桿與支護(hù)樁間采用槽鋼連接形成整體。為減少篇幅,本文將雙排“類SMW樁”支護(hù)和旋挖灌注樁支護(hù)分別定義為“S支護(hù)”和“X支護(hù)”,并選取基坑深度最大,巖層出露少的剖面作為典型剖面進(jìn)行對比分析,兩種支護(hù)剖面如圖5所示。
圖5 典型支護(hù)剖面圖
S支護(hù)旋噴樁間相互咬合,僅考慮旋噴樁支護(hù)作用,將鋼管樁作為安全儲備考慮時(shí),可將S支護(hù)等效為水泥土格柵墻模型計(jì)算。若同時(shí)考慮旋噴樁與雙排鋼管樁的支護(hù)作用時(shí),可將S支護(hù)等效為雙排混凝土樁模型計(jì)算。本文將S支護(hù)分別轉(zhuǎn)換為上述兩種模型計(jì)算,并將計(jì)算結(jié)果同旋挖排樁支護(hù)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對比分析,各模型計(jì)算結(jié)果詳見表4。
X支護(hù)樁和S支護(hù)樁基坑邊坡整體穩(wěn)定性、抗傾覆穩(wěn)定性以及最大位移均能滿足規(guī)范[8]要求,且S支護(hù)的各項(xiàng)安全系數(shù)均大于X支護(hù);兩種支護(hù)形式所得最大水平位移相近,但采用雙排混凝土樁模型計(jì)算S支護(hù)時(shí),最大位移卻出現(xiàn)在基坑底部;X型支護(hù)最大剪力大于S支護(hù),但兩種支護(hù)的最大剪力位置均位于坑底。由上述對比分析可知:S支護(hù)樁同樁間土體作為整體支護(hù)受力較優(yōu)于X支護(hù)樁的,同時(shí)考慮卵石粒徑大、砂層賦存厚等地質(zhì)條件,S支護(hù)的雙排高壓旋噴樁作為止水帷幕效果優(yōu)于X支護(hù)的,且S支護(hù)二次引孔注漿對周圍卵石、粗砂、粉砂等具有壓密、加固作用,增強(qiáng)了周圍土體間的黏結(jié)強(qiáng)度,可大大減少因止水效果差引起流砂的概率,增加基坑坡體的整體穩(wěn)定性。本工程最終選擇S支護(hù)樁進(jìn)行支護(hù)設(shè)計(jì),2015年底,基坑順利竣工驗(yàn)收,S支護(hù)成功地應(yīng)用于工程實(shí)際,其支護(hù)效果受到了各方面的好評。鑒于高壓旋噴樁與鋼管樁結(jié)合支護(hù)應(yīng)用的雙重效果,該支護(hù)型式亦可在填土、軟土層賦存較厚的基坑中推廣應(yīng)用。
表4 各支護(hù)方法計(jì)算結(jié)果對比表
混凝土排樁模型41.26 19.29 7.77 5.85 7.71 7.70 3.30 2.21
(1)在施工場地狹小,周圍環(huán)境復(fù)雜、支護(hù)空間受限的特殊基坑中,微型鋼管樁結(jié)合內(nèi)支撐構(gòu)件能夠充分地發(fā)揮優(yōu)勢,這對密集建筑群中基坑開挖支護(hù),以及國家管網(wǎng)整改基槽支護(hù)等都是一種科學(xué)的選擇。
(2)對降水時(shí)易出現(xiàn)流砂現(xiàn)象的特殊基坑,高壓旋噴樁與鋼管樁的結(jié)合應(yīng)用是種高效的支護(hù)手段,樁體不僅起著支護(hù)的作用,而且是很好的止水屏障。同時(shí),鋼管樁注漿對于旋噴樁和周圍土體具有二次壓密和加固的作用,增強(qiáng)了周圍土體間黏結(jié)強(qiáng)度,進(jìn)一步提高了基坑邊坡體整體穩(wěn)定性。
(3)鑒于高壓旋噴樁與鋼管樁結(jié)合支護(hù)應(yīng)用的多重效果,該種支護(hù)型式亦可在填土、軟土以及淤泥質(zhì)土較厚的特殊土層基坑中得到很好的應(yīng)用和推廣。
(4)在工程實(shí)際應(yīng)用中,微型鋼管樁的支護(hù)設(shè)計(jì)可同時(shí)采用等剛度代換的原則轉(zhuǎn)換為地下連續(xù)墻模型、等效混凝土樁模型、水泥土墻模型進(jìn)行對比分析。
[1]藤海軍,劉偉.微型鋼管樁在基坑支護(hù)工程中的應(yīng)用[J].施工技術(shù),2011(s):93~94.
[2]劉敬.微型集群鋼管樁在滑坡體基坑支護(hù)工程中的應(yīng)用[J].沈陽建筑大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2015(6):1031~1040.
[3]劉小麗,李白.微型鋼管樁用于巖石基坑支護(hù)的作用機(jī)制分析[J].巖土力學(xué),2012(s1):217~222.
[4]畢孝全,喻良明,趙明倫.超前鋼管樁在深基坑支護(hù)中的應(yīng)用[J].巖土工程學(xué)報(bào),2006(s11):1756~1759.
[5]SUN Shu-wei,ZHU Ben-zhen.WANG Jia-chen.Design method for Stabilization of Earth Slopes with Micropiles[J].Soils and Foundations,2013(4):487~497.
[6]徐亞豐,張宇博,Sysoev O E,等.L行鋼管混凝土芯狀正截面承載力研究[J].沈陽建筑大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2011(4):708~714..
[7]劉衛(wèi)斌.微型鋼管樁在黃土地區(qū)基坑支護(hù)中的應(yīng)用及計(jì)算方法[J].鐵道建筑,2016(9):104~107.
[8]中華人民共和國行住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部.建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程JGJ120-2012[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2012.