郝新兵
(巴陵石化公司環(huán)氧樹脂事業(yè)部,湖南 岳陽 414014)
影響氯丙烯裝置丙烯消耗的因素
郝新兵
(巴陵石化公司環(huán)氧樹脂事業(yè)部,湖南 岳陽 414014)
通過分析氯丙烯裝置運(yùn)行過程中存在的問題,找到了影響丙烯消耗的因素,針對(duì)這些因素進(jìn)行分析并采取針對(duì)性的措施,提高了裝置的經(jīng)濟(jì)技術(shù)水平。
氯丙烯;丙烯;精餾;措施
巴陵石化公司氯丙烯裝置為國內(nèi)最早的高溫氯化法生產(chǎn)3-氯丙烯裝置之一,產(chǎn)能達(dá)22 000 t/a。經(jīng)過多年的工藝技術(shù)改進(jìn),其原料丙烯消耗逐漸下降,但與國內(nèi)外先進(jìn)的工藝技術(shù)相比,丙烯消耗偏高。該公司通過分析裝置各工序中存在問題,找到了影響丙烯消耗的因素,并采取針對(duì)性的措施來降低丙烯消耗,目前已經(jīng)取得顯著的成效。
氯丙烯生產(chǎn)工藝流程:經(jīng)換熱器預(yù)熱的丙烯和氯氣按一定摩爾比在管式反應(yīng)器中高溫反應(yīng),反應(yīng)產(chǎn)物(含過量的丙烯)和原料丙烯經(jīng)換熱器逐級(jí)換熱降至0℃左右,再將反應(yīng)產(chǎn)物進(jìn)入冷蒸塔氣液分離,丙烯和HCl氣體從頂部出來經(jīng)水堿洗工序除去HCl后送往丙烯回收工序回收循環(huán)使用。冷蒸塔釜的粗氯化物經(jīng)精餾裝置除去低沸物、高沸物后即得到氯丙烯。通過分析裝置各工序運(yùn)行情況,并和先進(jìn)工藝相比較,最終確定影響丙烯消耗的主要因素有:(1)氯化反應(yīng) 3-氯丙烯收率為 81.9%,收率偏低;(2)冷蒸塔塔釜的粗氯化物丙烯殘留量為0.52%,丙烯殘留量較多;(3)粗氯化物在精餾裝置脫出副產(chǎn)物中,高沸物中3-氯丙烯殘留量為2.2%,低沸物中3-氯丙烯殘留量為8.19%,殘留量均偏高;(4)丙烯排空頻繁,損失較多。針對(duì)這些問題,逐一分析原因并采取針對(duì)性的措施來降低丙烯消耗。
2.1.1 反應(yīng)溫度的影響
氯化反應(yīng)中3-氯丙烯收率每提高1%,丙烯消耗可下降8 kg/t,因此,提高氯化反應(yīng)收率對(duì)降低丙烯消耗意義重大。3-氯丙烯收率和反應(yīng)工藝密切相關(guān),影響氯化反應(yīng)的主要因素包括:反應(yīng)器類型、反應(yīng)溫度、原料配比、反應(yīng)時(shí)間、原料純度等。在反應(yīng)器類型、原料配比、反應(yīng)時(shí)間、原料純度等條件不變的情況下,溫度的控制決定氯化反應(yīng)3-氯丙烯收率和生產(chǎn)周期的重要因素[1]。
丙烯與氯氣在不同的反應(yīng)溫度會(huì)有不同的反應(yīng)類型與反應(yīng)結(jié)果。根據(jù)丙烯化學(xué)性質(zhì)以及取代反應(yīng)機(jī)理,當(dāng)反應(yīng)溫度小于400℃時(shí),丙烯與氯氣形成的活化分子比較少,不利于自由基的形成,此時(shí)所進(jìn)行的反應(yīng)以離子型反應(yīng)為主,丙烯與氯氣起加成反應(yīng),反應(yīng)產(chǎn)物中1,2-二氯丙烷含量增大,而3-氯丙烯含量降低。隨著反應(yīng)溫度升高,活化分子不斷增加,自由基不斷形成,反應(yīng)逐漸以取代反應(yīng)為主,反應(yīng)產(chǎn)物以3-氯丙烯為主,當(dāng)溫度高于500℃時(shí),除了烯丙烯基上的氫原子活性增加外,丙烯上的其他氫原子也逐漸活潑起來,各種活化分子的量相應(yīng)增加,氯原子取代反應(yīng)在仲氫與乙烯型氫的取代加快,1-氯丙烯、2-氯丙烯的量增加。如果溫度繼續(xù)升高,則會(huì)發(fā)生深度取代反應(yīng),甚至氯化物裂解或嚴(yán)重結(jié)碳,降低氯丙烯含量,影響生產(chǎn)周期。氯化反應(yīng)粗氯化物組成與反應(yīng)溫度關(guān)系見圖1。
圖1 反應(yīng)溫度與粗氯化物組成關(guān)系
從圖1來看,反應(yīng)溫度低于485℃時(shí),3-氯丙烯收率低于80%,同時(shí)低沸物和高沸物含量較高,隨著溫度的升高,3-氯丙烯的收率逐漸提高,低沸物和高沸物含量逐漸降低;當(dāng)溫度高于500℃時(shí),3-氯丙烯收率逐漸下降。綜合考慮,當(dāng)反應(yīng)溫度保持在485~495℃時(shí),3-氯丙烯收率較高,而且低沸物和高沸物含量較低。
由圖1可知,溫度的控制對(duì)氯化反應(yīng)3-氯丙烯收率極其重要。在反應(yīng)物料進(jìn)入反應(yīng)器前保持適宜的溫度是極其必要的,因此,在物料進(jìn)入反應(yīng)器前預(yù)先預(yù)熱丙烯以控制反應(yīng)器適宜的溫度,丙烯預(yù)熱的目的主要有2方面:第一是增加反應(yīng)的活化分子量,加快反應(yīng)速度;第二是保持反應(yīng)器內(nèi)穩(wěn)定的高溫。
據(jù)統(tǒng)計(jì),2016年氯化反應(yīng)3-氯丙烯平均收率為81.9%,和先進(jìn)技術(shù)水平有一定差距。統(tǒng)計(jì)一個(gè)運(yùn)行周期內(nèi)3-氯丙烯收率隨時(shí)間的變化,其結(jié)果見表1。
表1 氯化反應(yīng)3-氯丙烯收率與運(yùn)行時(shí)間關(guān)系%
從表1來看,隨著運(yùn)行時(shí)間的逐漸延長,氯化反應(yīng)3-氯丙烯收率逐漸降低,運(yùn)行周期91~100天,收率已降至81.24%,當(dāng)運(yùn)行周期在101~110天,收率已降至80.98%。其原因是丙烯與氯氣高溫氯化過程中會(huì)產(chǎn)生副反應(yīng)導(dǎo)致氯化物裂解結(jié)碳,在反應(yīng)器、換熱器上逐漸積碳,隨著運(yùn)行時(shí)間延長,積碳越來越多,換熱效果逐漸降低,預(yù)熱溫度也逐漸下降,副反應(yīng)隨預(yù)熱溫度的降低而逐漸增多。因此,為了確保氯化反應(yīng)3-氯丙烯收率較高,采取以下措施:(1)滿負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行,嚴(yán)格控制運(yùn)行周期在90~100天,到期及時(shí)清碳;(2)在運(yùn)行周期1~50天內(nèi),由于氯化系統(tǒng)潔凈,換熱效果好,丙烯預(yù)熱溫度高,副反應(yīng)少,反應(yīng)收率高,控制反應(yīng)溫度為488~493℃。在運(yùn)行周期51~100天內(nèi),氯化系統(tǒng)已開始結(jié)碳,換熱效果有所下降,丙烯預(yù)熱溫度隨之下降,導(dǎo)致反應(yīng)原料在入口處形成的相對(duì)低溫度區(qū)域更大,生成1,2-二氯丙烷等高沸物增加。此時(shí)應(yīng)適當(dāng)增加氯氣的量,最終盡量確保反應(yīng)終點(diǎn)溫度維持不變,使3-氯丙烯收率保持不變。通過采取這些措施后,氯化反應(yīng)3-氯丙烯收率有了顯著提高。
2.1.2 噴嘴質(zhì)量及安裝順序的影響
除了反應(yīng)工藝條件影響氯化反應(yīng)3-氯丙烯收率外,氯氣噴嘴質(zhì)量及安裝順序?qū)?-氯丙烯收率及運(yùn)行周期也有較大的關(guān)系。氯氣噴嘴質(zhì)量好壞直接影響噴嘴使用壽命,進(jìn)而影響收率和運(yùn)行周期。另外,噴嘴安裝順序?qū)?-氯丙烯收率也有較大關(guān)系。2016年3月,8 000 t I套氯化反應(yīng)系統(tǒng)清碳維修后運(yùn)行近1個(gè)月便出現(xiàn)了異常情況,丙烯預(yù)熱溫度下降較快,氯化反應(yīng)收率快速下降2%。停車后檢查發(fā)現(xiàn),反應(yīng)器中氯氣噴嘴偏離混合器中心,進(jìn)而造成氯氣從噴嘴進(jìn)入反應(yīng)器分布不均勻,引起局部氯氣過濃,氯化反應(yīng)劇烈,不僅增加了副反應(yīng)的發(fā)生,而且氯化系統(tǒng)結(jié)碳較多,影響換熱器換熱效果,進(jìn)而降低預(yù)熱溫度,影響氯化反應(yīng)收率。
經(jīng)分析,反應(yīng)器噴嘴偏離混合器中心的原因是由于維修工人在安裝反應(yīng)器噴嘴時(shí),先將喉管安裝在反應(yīng)器上,再將噴嘴插入喉管,這樣有時(shí)會(huì)造成噴嘴中心與喉管中心不在同一條直線上,進(jìn)而造成氯氣從噴嘴進(jìn)入反應(yīng)器后在反應(yīng)器內(nèi)分布不均勻,局部氯氣過濃,氯化反應(yīng)副反應(yīng)增加,氯丙烯收率隨之下降。氯化反應(yīng)器內(nèi)部結(jié)構(gòu)示意圖見圖2。
圖2 氯化反應(yīng)器內(nèi)部示意圖
針對(duì)以上情況采取以下措施:(1)氯化裝置每次檢修更換噴嘴時(shí),專業(yè)人員首先檢查噴嘴質(zhì)量,確保無任何缺陷;(2)調(diào)整噴嘴安裝順序,并在喉管內(nèi)部焊接了1個(gè)套管,使套管的中心和喉管的中心在一直線上。安裝時(shí),先將噴嘴插入喉管內(nèi)部的套管里,以確保噴嘴中心和喉管中心在一條直線上,再仔細(xì)檢查微調(diào)使噴嘴中心與喉管中心在同一條直線上,然后固定噴嘴,再將連接好的噴嘴和喉管連接在反應(yīng)器上,這樣就確保了噴嘴在混合器的正中心。
粗氯化物中丙烯含量多少主要和冷蒸塔的操作工藝有關(guān)[2,3],冷蒸塔的作用是將冷卻至0℃的氯化反應(yīng)產(chǎn)物(粗氯化物、HCl、過量丙烯)進(jìn)行氣液分離。塔頂用液態(tài)丙烯噴淋冷卻,使粗氯化物冷卻至塔釜,HCl和丙烯氣體從塔頂出來。在噴淋的過程中會(huì)有少量丙烯隨粗氯化物進(jìn)入塔釜,塔釜再用蒸汽加熱將粗氯化物中夾帶的丙烯蒸出。冷蒸塔塔釜溫度控制非常重要,既要有效控制粗氯化物中丙烯量,又要避免粗氯化物汽化從塔頂出來進(jìn)入后處理系統(tǒng)。通過長期探索冷蒸塔溫度和粗氯化物中丙烯含量的關(guān)系,結(jié)果表明,控制冷蒸塔頂溫度在(-32±2)℃,塔底溫度在 57~60℃時(shí),可使粗氯化物中丙烯含量低至0.2%以下。
氯丙烯裝置丙烯消耗除與氯化反應(yīng)收率有很大的關(guān)系外,也和精餾過程中氯丙烯的收率有關(guān)。據(jù)統(tǒng)計(jì),去年精餾裝置產(chǎn)出的低沸物中,3-氯丙烯平均含量為8.19%,高沸物中3-氯丙烯平均含量為2.2%,3-氯丙烯殘留量均偏高,進(jìn)而影響3-氯丙烯產(chǎn)量,導(dǎo)致丙烯消耗偏高。
2.3.1 降低低沸物中3-氯丙烯殘留量
針對(duì)低沸物中殘留3-氯丙烯較多的問題進(jìn)行分析,氯精塔即脫輕塔是1999年改進(jìn)設(shè)計(jì)的,當(dāng)時(shí)氯丙烯產(chǎn)品含量要求是≥95%,因此,氯精塔設(shè)計(jì)也是按95%的含量來設(shè)計(jì)的。隨著精細(xì)化工的不斷發(fā)展,對(duì)氯丙烯產(chǎn)品質(zhì)量要求越來越高,含量要求達(dá)到98%~99%。由于氯精塔設(shè)計(jì)能力不能滿足生產(chǎn)98%~99%產(chǎn)品要求,在實(shí)際操作中發(fā)現(xiàn),要提高其含量,就必須確保氯精塔塔釜中低沸物含量小于0.2%,這樣勢必要提高氯精塔塔釜溫度,塔釜溫度提高導(dǎo)致頂部出來的低沸物中夾帶大量氯丙烯,低沸物中3-氯丙烯含量高達(dá)78%左右,夾帶大量3-氯丙烯的低沸物需再次進(jìn)入回收塔進(jìn)行回收。
大量3-氯丙烯進(jìn)入回收塔相對(duì)降低了低沸物含量,影響回收塔的分離效率,進(jìn)而造成低沸物中3-氯丙烯殘留量偏高。經(jīng)分析,低沸物主要成分是2-氯丙烯,沸點(diǎn)為 22.65 ℃,3-氯丙烯的沸點(diǎn) 44.6 ℃,兩者性質(zhì)相似,揮發(fā)度接近,不易分離。因此,欲降低低沸物中3-氯丙烯殘留量就必須提高回收塔分離效率。
提高回收塔分離效率的主要措施:(1)增加回收塔高度,增加填料量,提高氣液傳質(zhì)效果,此項(xiàng)投資較大,不宜實(shí)現(xiàn);(2)更換填料型號(hào),增加填料比表面積,提高氣液傳質(zhì)效果,進(jìn)而提高回收塔分離效率。而回收塔也是1999年設(shè)計(jì)改進(jìn)的,設(shè)計(jì)時(shí)是氯精塔備用塔,進(jìn)料為粗氯化物。由于粗氯化物中含有較多的碳雜質(zhì),所以全塔采用50×50×1.5的增強(qiáng)聚丙烯鮑爾環(huán)填料,填料高度27 m,理論板是30塊。目前主要用于回收低沸物中3-氯丙烯,無固體雜質(zhì)。因此,欲對(duì)回收塔的精餾段填料重新選型以提高其分離效率。不同規(guī)格增強(qiáng)聚丙烯鮑爾環(huán)填料主要技術(shù)參數(shù)見表2。
表2 增強(qiáng)聚丙烯鮑爾環(huán)填料主要技術(shù)參數(shù)
從表2來看,不同規(guī)格的填料有不同的比表面積和等板高度。比表面積越大,氣液接觸面積越大,氣液傳質(zhì)效果越好。等板高度又稱理論板當(dāng)量高度,指填料層的一段高度,其效果與一層理論塔板相等,等板高度的值愈小,說明塔內(nèi)這一段的傳質(zhì)效果愈佳。
經(jīng)查閱大量的文獻(xiàn)資料[4]和多次技術(shù)論證,把回收塔精餾段的填料更換為25×25×1的鮑爾環(huán)填料以增加填料比表面積,提高氣液傳質(zhì)效果,提餾段填料仍采用50×50×1.5的鮑爾環(huán)填料,經(jīng)計(jì)算此時(shí)回收塔理論板數(shù)為45塊。
另外,在精餾分離過程中,回流比是精餾操作和控制的重要參數(shù),回流比是回收塔頂返回塔內(nèi)的回流液流量L與塔頂產(chǎn)品流量D的比值,即R=L/D?;亓鞅鹊拇笮?duì)精餾過程的分離效果和經(jīng)濟(jì)性有著重要影響。對(duì)于從塔頂?shù)玫疆a(chǎn)品的精餾塔而言,適當(dāng)增大回流比,可以提高產(chǎn)品質(zhì)量,但卻要降低塔的生產(chǎn)能力,增加蒸汽和冷卻水的消耗。降低回流比,則塔板液相減少,氣液傳質(zhì)不好,造成塔底重組份帶到塔頂,嚴(yán)重時(shí)造成塔頂產(chǎn)品質(zhì)量不合格。
因此,在回收塔運(yùn)行過程中適當(dāng)加大塔釜蒸汽量,增加塔釜物料蒸發(fā)量,適當(dāng)增大塔頂回流量,通過增大回流比來提高低沸物質(zhì)量即降低3-氯丙烯殘留量。
采取以上措施后,低沸物中3-氯丙烯殘留量由8.16%下降至5%以下,有效地降低了低沸物中3-氯丙烯殘留量。
2.3.2 降低高沸物中3-氯丙烯殘留量
針對(duì)高沸物中殘留3-氯丙烯較多的問題進(jìn)一步優(yōu)化DD塔工藝條件,將DD塔塔釜放料溫度由90℃提高到95℃,這樣可進(jìn)一步降低塔釜高沸物中夾帶的3-氯丙烯,使高沸物中3-氯丙烯含量由原來的 2.2%降至 1.5%以下。
在裝置運(yùn)行過程中,丙烯排空發(fā)生的主要原因:(1)丙烯回收系統(tǒng)壓力高,為了裝置安全運(yùn)行,丙烯需排空;(2)裝置非計(jì)劃停車檢修較多,丙烯排空較多;(3)停車檢修時(shí)未對(duì)排空丙烯進(jìn)行回收。逐一分析其原因并采取針對(duì)性措施盡量降低丙烯排空頻次。
2.4.1 降低丙烯回收系統(tǒng)壓力
經(jīng)過對(duì)裝置系統(tǒng)分析,影響丙烯回收系統(tǒng)壓力的因素有丙烯罐液位、回收丙烯冷凝溫度、壓縮機(jī)運(yùn)行工況、丙烯罐進(jìn)料量、新進(jìn)丙烯溫度等。逐一分析和研究這些影響因素,并在裝置運(yùn)行時(shí)逐一跟蹤驗(yàn)證,最終得到如下結(jié)論:丙烯罐液位控制在40%~60%;回收丙烯冷凝溫度控制在18~22℃;裝置盡量開大壓縮機(jī)運(yùn)行;丙烯進(jìn)料量保持在 0.8~1.2 t/h;新進(jìn)丙烯溫度的影響主要在夏季,丙烯部分汽化所致。在夏季進(jìn)丙烯時(shí),白天氣溫高盡量少進(jìn),晚上氣溫下降時(shí)盡量多進(jìn),可避免丙烯回收系統(tǒng)壓力高的現(xiàn)象。
2.4.2 減少非計(jì)劃停車次數(shù)
通過對(duì)歷年裝置非計(jì)劃停車統(tǒng)計(jì)表明,設(shè)備腐蝕引起的非計(jì)劃停車占總停車次數(shù)90%以上。裝置腐蝕性較大的主要原因是水堿洗、壓縮機(jī)系統(tǒng)除酸不充分,回收罐pH值長期在5~7,而pH值是反映裝置腐蝕性強(qiáng)弱的特征數(shù)據(jù),其不僅表明壓縮機(jī)、丙烯回收系統(tǒng)腐蝕性較強(qiáng),而且會(huì)對(duì)氯化裝置換熱設(shè)備造成腐蝕,通過與同類裝置工藝對(duì)比來看,裝置的缺陷主要有:(1)水堿洗系統(tǒng)塔頂噴淋量過小,洗滌除酸不充分;(2)裝置水堿洗系統(tǒng)堿洗塔塔底出料管管徑小,洗滌液出料量小,無法滿足增加塔頂噴淋量的要求;(3)裝置冷蒸塔頂溫度控制偏高,易將氯化物帶入從塔頂出來的回收丙烯中;(4)由于壓縮機(jī)二級(jí)洗滌塔塔內(nèi)填料直徑大,填料比表面積小,造成塔內(nèi)回收丙烯洗滌不充分。
針對(duì)這些缺陷采取以下措施:提高水堿洗系統(tǒng)和丙烯系統(tǒng)洗滌效果,減少設(shè)備腐蝕,進(jìn)而減少非計(jì)劃停車。
(1)對(duì)部分工藝管線和設(shè)備要求進(jìn)行優(yōu)化。主要是將水堿洗系統(tǒng)堿洗塔塔底出料管進(jìn)行更換:將塔底出料管管徑由DN50改為DN80,以增大洗滌液出料量,滿足增加塔頂噴淋量的要求。將堿洗塔流量計(jì)更換較大的量程流量計(jì),以滿足增加堿洗塔流量的要求。將水堿洗系統(tǒng)堿洗塔加高2 m。將壓縮機(jī)系統(tǒng)二級(jí)出口洗滌塔填料由?50改為?38。將壓縮機(jī)系統(tǒng)二級(jí)出口洗滌塔分布器內(nèi)圓孔孔徑由?20改為?15,并增加圓孔分布密度。
(2)對(duì)部分工藝控制指標(biāo)進(jìn)行調(diào)優(yōu)。主要有:冷蒸塔頂溫度由原來的-25~-30℃調(diào)整為-30~-35℃;水洗二塔水洗量由原來的2 m3/h提高到3.5 m3/h;尾洗塔水洗量由原來的1.5 m3/h提高到2.5 m3/h;堿洗塔流量由原來的8 m3/h提高到15 m3/h;一級(jí)出口洗滌塔堿含量控制由原來的2%~6%調(diào)整到4%~6%,同時(shí)確保洗滌塔堿流量控制在40 m3/h以上;二級(jí)出口洗滌塔堿含量控制由原來的5%~10%調(diào)整到7%~10%,同時(shí)確保洗滌塔堿流量控制在45 m3/h以上。
通過采取以上措施,丙烯回收罐pH值提至7~10,大大降低了設(shè)備腐蝕,非計(jì)劃停車次數(shù)由原來的 20次/年降低至 2~4次/年。
2.4.3 排空丙烯的回收
丙烯排空造成的損耗主要發(fā)生在壓縮機(jī)二級(jí)出口的丙烯回收系統(tǒng)和丙烯貯罐,這部分丙烯排空損耗每年高達(dá)20 t。以前壓縮機(jī)二級(jí)出口系統(tǒng)檢修時(shí),需對(duì)系統(tǒng)丙烯通過聯(lián)網(wǎng)排空管排放,燃燒后排放到大氣中,既浪費(fèi)大量丙烯,又不利于環(huán)境保護(hù)。若對(duì)排空丙烯進(jìn)行回收即可有效減少丙烯損耗。參照同類裝置經(jīng)驗(yàn)和多次研究論證,將壓縮機(jī)二級(jí)出口的回收冷凝器氣相管和丙烯貯罐氣相管引入壓縮機(jī)一級(jí)進(jìn)氣口,這樣當(dāng)壓縮機(jī)二級(jí)出口系統(tǒng)進(jìn)行排空時(shí),可通過壓縮機(jī)一級(jí)進(jìn)口進(jìn)行回收,有效減少裝置丙烯損耗,見圖3。
圖3 壓縮機(jī)二級(jí)出口排空改進(jìn)示意圖
通過以上改進(jìn)后,當(dāng)丙烯二級(jí)出口系統(tǒng)檢修需排空丙烯,首先關(guān)閉聯(lián)網(wǎng)排空總閥,打開進(jìn)入一級(jí)進(jìn)口的閥門,將排空丙烯從壓縮機(jī)一級(jí)進(jìn)口進(jìn)入丙烯回收系統(tǒng)進(jìn)行回收利用,這樣可有效降低丙烯排放量。
通過以上改進(jìn),對(duì)裝置運(yùn)行情況進(jìn)行了跟蹤和統(tǒng)計(jì),并和改進(jìn)前進(jìn)行了對(duì)比,其結(jié)果見表3。
從表3看出,氯化反應(yīng)3-氯丙烯收率比改進(jìn)前有較大幅度提高,粗氯化物中丙烯含量、低沸物和高沸物中3-氯丙烯殘留量也有所下降,3-氯丙烯收率由81.9%提高至82.96%,丙烯平均含量由0.52%下降至0.08%;低沸物中3-氯丙烯殘余量由8.19%降低至3.16%;高沸物中3-氯丙烯殘余量由2.2%降至 1.7%。
表3 裝置產(chǎn)品質(zhì)量對(duì)比表
從生產(chǎn)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)來看,丙烯消耗比改進(jìn)前下降12.2 kg/t,按氯丙烯年產(chǎn)量 1.8 萬t計(jì)算,年節(jié)約丙烯219.6 t,丙烯價(jià)格按0.5萬元/t計(jì)算,年創(chuàng)效益109.8 萬元。
通過優(yōu)化反應(yīng)控制、提高噴嘴安裝質(zhì)量、降低粗氯化物中丙烯殘留量和副產(chǎn)物中3-氯丙烯殘留、減少丙烯排空損失等措施來降低裝置丙烯消耗,丙烯消耗比改進(jìn)前下降12.2 kg/t,提高了裝置經(jīng)濟(jì)技術(shù)水平。
丙烯單耗雖然有了較大幅度的下降,但是裝置產(chǎn)品質(zhì)量距國內(nèi)先進(jìn)水平還是有一定的差距,下一步還會(huì)繼續(xù)優(yōu)化改進(jìn)工藝,提高裝置產(chǎn)品質(zhì)量。
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Discussion on factors affecting the propylene consumption of chloropropene production
HAO Xin-bing
(The Epoxy Resin Division of Bailing Petrochemical,Yueyang 414014,China)
By analyzing the problem which exists in the production of 3-chloropropene plant,the factors which affect the propylene consumption of 3-chloropropene production have been found,We analyzed these factors and took corresponding measures to improve.The techno-economic level of 3-chloropropene plant was improved greatly.
3-chloropropene;propylene;distillation;measure
TQ325.1+4
B
1009-1785(2017)10-0024-05
2017-08-28