武泉林 李文婷 呂 康

(濟寧學院安全工程技術中心，山東省濟寧市，273155)

★ 煤炭科技·開拓與開采★

防沖煤柱對高位巨厚巖層下開采動力災害的防治研究

武泉林 李文婷 呂 康

(濟寧學院安全工程技術中心，山東省濟寧市，273155)

高位巨厚關鍵層下開采，采動應力異常集中，極易誘發(fā)沖擊地壓、礦震等動力災害。采用三維數值模擬，研究了防沖煤柱對巨厚巖層的控制作用和抑災效果。結果表明，與完全垮落法相比，留設防沖煤柱可大幅度降低回采期間工作面的支承壓力，使工作面整體處于較低的靜載水平。留設防沖煤柱時，上覆巨厚關鍵層可保持穩(wěn)定，避免巨厚關鍵層大范圍破斷運移對工作面造成沖擊，減少工作面動力災害的發(fā)生。

防沖煤柱 巨厚巖層 動力災害 支承壓力

高位巨厚關鍵層下開采易形成大面積懸頂，造成工作面應力異常集中。一旦巨厚關鍵層發(fā)生破斷，將對工作面造成強烈沖擊作用，引發(fā)動靜組合型沖擊地壓。因此必須采取有效的控制措施，避免巨厚高位關鍵層大面積破斷運移。由于巨厚關鍵層賦存層位較高，深孔斷頂措施難以實現。留設防沖煤柱、充填開采為控制巨厚關鍵層的運動提供了新的途徑，進而降低或消除工作面動力災害發(fā)生的概率。隨著煤炭經濟效益的日益下滑，充填開采的噸煤成本較高，不利于工作面經濟效益的提高，因此留設防沖煤柱成為了當前巨厚關鍵層下開采動力災害防治的較好選擇。本文采用數值模擬的方法，研究防沖煤柱對巨厚關鍵層的控制作用和對工作面回采期間支承壓力分布的影響。

1 開采方案與數值模型建立

1.1 模型建立

淮北礦業(yè)集團海孜煤礦II102采區(qū)位于礦井二水平西部，可采煤層為10號煤層，煤層厚度為2.67 m，埋深640 m，煤層上方180 m處受巖漿巖侵入，巖漿巖平均厚度為120 m。以海孜煤礦II102采區(qū)巨厚巖漿巖賦存條件及力學參數工程背景，采用FLAC3D數值模擬軟件，建立巨厚巖漿巖賦存狀態(tài)的數值計算模型，進行數值模擬研究，模型尺寸為700 m×760 m×440 m(長×寬×高)。模型中煤層厚度為3 m，巖漿巖厚度為120 m，距離開采煤層180 m，工作面寬度為160 m，模擬埋深640 m。計算模型采用摩爾-庫倫模型，模型巖層組成及力學參數見表1。

1.2 開采方案

(1)完全垮落法開采。模擬3個工作面完全垮落法開采，分析不同開采階段硬厚巖層底部、工作面支承壓力及彈性能的變化以及硬厚巖層底部位移變化特征。

表1 模型巖層及力學參數

(2)留設條帶煤柱開采。模擬3個工作面開采，第1個、第2個工作面采用完全垮落法，在第2個工作面與第3個工作面之間留設防沖煤柱，第3個工作面采用完全垮落法，研究不同開采階段巨厚巖層底部、工作面支承壓力及彈性能分布以及巨厚巖層底部位移變化特征。

2 不同開采方案下采動應力及煤巖彈性能分布

2.1 完全垮落法開采

第1個、第2個工作面推進長度為600 m，設定開挖步距為50 m，第3個工作面開挖步距同樣為50 m，每一次開挖平衡后再進行下一步開挖。在每個工作面中部及對應的位置的巨厚巖層底部設置監(jiān)測線，記錄回采過程中巨厚巖層運動、工作面支承壓力分布情況。

2.1.1 巨厚關鍵層運動特征

第1個工作面開挖結束后，上覆巨厚關鍵層運動下沉情況如圖1所示。由圖1可知，第1個工作面開挖結束后，采空區(qū)上方巨厚關鍵層僅發(fā)生小幅度的下沉，最大下沉量僅為0.23 m，說明第1個工作面開挖結束后，巨厚關鍵層處于穩(wěn)定狀態(tài)。

第2個工作面開挖結束后上覆巨厚關鍵層位移情況如圖2所示。由圖2可知，第2個工作面開挖結束后，巨厚關鍵層的下沉運動得到進一步發(fā)展，最大下沉量為0.68 m，表明巨厚關鍵層下方存在大量離層空間，巨厚關鍵層仍處于穩(wěn)定狀態(tài)。

圖1 第1個工作面開挖結束后上覆巨厚關鍵層位移情況

圖2 第2個工作面開挖結束后上覆巨厚關鍵層位移情況

第3個工作面回采結束后上覆巨厚關鍵層位移變化情況如圖3所示。由圖3可知，當第3個工作

面推進370 m時，采空區(qū)上方巨厚關鍵層發(fā)生整體性大幅度下沉，工作面上方巨厚關鍵層最大下沉量達到2.25 m，第2個工作面上方巨厚關鍵層底部離層基本閉合，表明上覆巨厚關鍵層發(fā)生初次破斷。

圖3 第3個工作面開挖結束后上覆巨厚關鍵層位移情況

2.1.2 工作面支承壓力變化特征

不同回采階段工作面支承壓力分布特征模擬結果如圖4所示。由圖4可以看出，工作面一側采空條件下，工作面沿空端頭附近存在高應力疊加區(qū)，且隨采空區(qū)范圍的增加，疊加區(qū)應力集中程度逐漸增加。在第2個工作面回采350 m時，疊加區(qū)最大支承壓力為55.05 MPa；當第3個工作面回采至350 m時，應力疊加區(qū)最大支承壓力為63.71 MPa，達到了工作面回采期間應力最大值。當第3個工作面回采370 m時，上覆巨厚關鍵層發(fā)生破斷，工作面前方支承壓力峰值急劇減小，由于第3個工作面采空側前方巨厚關鍵層仍有部分處于懸跨狀態(tài)，導致沿空側仍處于高應力集中狀態(tài)，應力峰值為55 MPa。

圖4 不同回采階段工作面支承壓力分布特征

不同回采階段工作面中部前方支承壓力峰值變化曲線如圖5所示。由圖5可知，巨厚關鍵層破斷前，工作面中部支承壓力峰值隨推進距離的增加而不斷加大。在工作面開采初期，應力峰值以線性方式快速增長，當推進距離大于100 m時，增速放緩。此外，在相同推進長度下，隨著一側采空范圍的增大，支承壓力峰值逐漸增加。關鍵層破斷后，應力峰值急劇降低，由破斷前的46.7 MPa降至40.79 MPa，下降幅度達到12.7%。

圖5 不同回采階段工作面中部前方支承壓力峰值變化曲線

2.2 留設防沖煤柱開采

第1個、第2個工作面推進長度為600 m，設定開挖步距50 m，每一次開挖平衡后再進行下一步開挖。第2個工作面回采結束后，在第2個和第3個工作面之間留設70 m寬的煤柱，然后進行第3個工作面回采，第3個工作面采用垮落法開采。在每個工作面中部及對應的位置的巨厚巖層底部設置監(jiān)測線，記錄回采過程中巨厚巖層運動、工作面支承壓力分布情況。

2.2.1 巨厚關鍵層運動特征

采用留設防沖煤柱開采時，第3個工作面回采結束后上覆巨厚關鍵層位移變化情況如圖6所示。

由圖6可知，留設防沖煤柱開采可有效減少上覆巨厚關鍵層的下沉運動。第3個工作面回采結束后，巨厚關鍵層的最大下沉量僅為0.21 m，表明第3個工作面回采結束后巨厚關鍵層仍然保持穩(wěn)定。

圖6 第3個工作面開挖結束后上覆巨厚關鍵層位移情況

2.2.2 工作面支承壓力變化特征

第3個工作面回采期間支承壓力分布特征如圖7所示。由圖7可以看出，工作面一側留設寬煤柱時，回采期間煤柱處于應力集中狀態(tài)。由圖7(a)可知，工作面推進100 m時，煤柱最大支承壓力為38.46 MPa；隨著工作面繼續(xù)推進，煤柱應力集中程度繼續(xù)增加，如圖7(b)、(c)所示，應力分別達到了46.7 MPa、47.69 MPa，說明煤柱有效承擔了上覆巖層重量，分擔了工作面的承重負擔。而工作面前方支承壓力顯著小于完全垮落法開采。當工作面推進350 m時，工作面前方最大支承壓力為42.13 MPa，遠小于使用完全垮落法時的63.71 MPa，有效降低了工作面的支護壓力。

采用防沖煤柱開采時，第3個工作面中部支承壓力峰值變化曲線如圖8所示。由圖8可知，工作面回采期間，隨著開采范圍的增加應力峰值不斷加大，但是顯著小于全部垮落法時的峰值狀態(tài)，工作面開采結束時支承壓力峰值僅為45.91 MPa，說明防沖開采對降低工作面支承壓力有顯著效果。

與完全垮落法相比，留設防沖煤柱開采可大幅度降低回采期間工作面支承壓力，使工作面整體處于較低的靜載水平。留設防沖煤柱開采時，上覆巨厚關鍵層可保持穩(wěn)定，避免巨厚關鍵層大范圍破斷運移對工作面造成沖擊，可減少工作面動力災害的發(fā)生。

3 結論

(1)采用完全垮落法開采時，第1個、第2個工作面回采結束后，巨厚關鍵層最大下沉量僅為0.68 m，表明第2個工作面回采結束后上覆高位巨厚關鍵層仍保持穩(wěn)定。

(2)采用安全垮落法開采時，第3個工作面回采期間，上覆巨厚關鍵層發(fā)生初次破斷，破斷后在動載的作用下易發(fā)生沖擊地壓、壓架、煤與瓦斯突出等動力災害。破斷前沿空順槽端頭支承壓力達到最大值，破斷后由于上覆部分巨厚關鍵層的懸跨影響，沿空端頭的應力最集中程度仍較高。破斷前在開采初期工作面中部支承壓力峰值以線性方式增加，隨后逐步放緩，破斷后支承壓力峰值急劇減小。

圖7 第3個工作面回采期間支承壓力分布特征

圖8 第3個工作面回采期間中部支承壓力峰值變化曲線

(3)采用留設防沖煤柱開采時，上覆巨厚關鍵層最大下沉量為0.21 m，巨厚關鍵層保持穩(wěn)定?；夭善陂g工作面前方支承壓力集中程度顯著低于全部垮落法。防沖煤柱處于高應力狀態(tài)，表明煤柱起到了明顯的頂板支撐作用，分擔了工作面的承壓作用。因此采用防沖煤柱開采可以避免巨厚關鍵層大范圍破斷運移對工作面造成的沖擊作用，減少工作面動力災害的發(fā)生。

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Studyonthepreventionandcontrolusingcoalpillarforthedynamicminingdisasterunderhigh-positionandultra-thickhardoverlyingstrata

Wu Quanlin, Li Wenting, Lv Kang

(Safety Engineering Technology Center, Jining University, Jining, Shandong 273155, China)

When mining under ultra-thick and critical rock strta, abnormal concentration of mining stress could easily induce rock burst, mine earthquake and other dynamic disasters. The control and mitigation effect of coal pillar on the ultra-thick rock formation were studied by using 3D numerical simulation. The results showed that setting up coal pillar, compared with fully caving method, could greatly reduce the abutment pressure of work face during the mining period, so as to keep work face at a low level of static load. When setting up coal pillar, the key rock strata could be stable and avoid the impact of large-scale movement of critical rock strata on work face, which reduce the occurrence of dynamic disaster at work face.

rock burst prevention coal pillar, ultra-thick rock strata, dynamic disaster, abutment pressure

國家自然科學基金資助項目(51374139，51574155)，山東省自然科學基金資助項目(ZR2013EEM018)

武泉林，李文婷，呂康. 防沖煤柱對高位巨厚巖層下開采動力災害的防治研究 [J]. 中國煤炭，2017,43(10)：50-54.

Wu Quanlin, Li Wenting, Lv Kang. Study on the prevention and control using coal pillar for the dynamic mining disaster under high-position and ultra-thick hard overlying strata [J]. China Coal，2017,43(10)：50-54.

TD325

A

武泉林(1988-)，男，山東魚臺人，博士，從事礦山壓力與巖層控制、安全評價等方面的研究。

(責任編輯 陶 賽)