陸萬(wàn)鵬，孫浩森，趙元東

（1.山東建筑大學(xué) 熱能工程學(xué)院，山東 濟(jì)南250101；2.山東建筑大學(xué) 學(xué)報(bào)編輯部，山東濟(jì)南250101；3.山東大學(xué) 后勤保障部，山東 濟(jì)南250100）

電站低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)熵產(chǎn)分析

陸萬(wàn)鵬1，孫浩森2，趙元東3

（1.山東建筑大學(xué) 熱能工程學(xué)院，山東 濟(jì)南250101；2.山東建筑大學(xué) 學(xué)報(bào)編輯部，山東濟(jì)南250101；3.山東大學(xué) 后勤保障部，山東 濟(jì)南250100）

電站低低溫?zé)煔馓幚砑夹g(shù)是實(shí)現(xiàn)電站鍋爐煙氣高效除塵、脫硫的有效方法之一，高效回收利用鍋爐煙氣降溫過(guò)程中形成的煙氣余熱，并準(zhǔn)確評(píng)價(jià)其節(jié)能收益，對(duì)于電站節(jié)能有重要意義。文章基于熱力學(xué)第二定律，根據(jù)等效熱降的分析思想，利用熵產(chǎn)分析法，建立了電站低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)各環(huán)節(jié)的做功能力損失模型，結(jié)合N300-16.7／537／537-7型亞臨界機(jī)組的熱力參數(shù)，分析了低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性及各環(huán)節(jié)的能量損失。結(jié)果表明：煙氣余熱利用各環(huán)節(jié)中，影響系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性的最主要因素是煙氣余熱輸入損失，占總做功能力損失的85.23%；系統(tǒng)將鍋爐排煙溫度從138℃降至90℃，可降低機(jī)組標(biāo)準(zhǔn)煤耗率2.15 g／（kW·h），提高全廠效率0.66%。

低低溫?zé)煔馓幚?；電站?jié)能；熵產(chǎn)分析；經(jīng)濟(jì)性

Abstract：Super-low temperature treatment of boiler flue gas in thermal power plants is one of highefficient techniques in dust removal and desulfurization.In a super-low temperature flue gas waste heat recovery system（super-low FGWHRS），the waste heat coming from flue gas cooling is reused to save energy.It is of great significance for power plant energy conservation to efficiently utilize the waste heat and accurately evaluate its energy saving effect.Based on the second law of thermodynamics，the energy loss model of each process was established using entropy generation method combined with equivalententhalpy analysis.Based on the developedmodel，the heateconomy and energy losses of each process of the super-low FGWHRSof a subcritical unitwith the tipe of N300-16.7／537／537-7 were analyzed.The results show that themain influencing factor on the system thermal efficiency is the exhaust gas energy of the boiler，accounting for 85.23%of total loss of working capacity.The studied system reduces the exhaust gas temperature of the boiler from 138 to 90℃.As a result，the plant efficiency is improved by 0.66%，saving standard coal consumption rate of 2.15 g／（kW·h）.Emission reduction and energy saving are achieved.

Key words：super-low temperature flue gas treatment；energy conservation；entropy generation analysis；economic performance

0 引言

隨著能源環(huán)境問(wèn)題日益嚴(yán)峻，國(guó)家對(duì)電站的節(jié)能環(huán)保工作提出了更高的要求，低低溫?zé)煔馓幚砑夹g(shù)在許多電站得以應(yīng)用［1-4］。其將電除塵器進(jìn)口前的煙溫深度降低至露點(diǎn)附近，煙氣中的硫酸霧會(huì)被飛灰顆粒吸附，然后被電除塵器捕捉后隨飛灰排出，不僅保證了更高的除塵效率，還解決了下游設(shè)備的防腐蝕難題。實(shí)踐證明，低低溫?zé)煔馓幚砑夹g(shù)與濕法煙氣脫硫工藝的組合可以達(dá)到高效除塵、脫硫的效果，是達(dá)到電站鍋爐煙氣超凈排放的有效途徑之一［5-6］。另一方面，回收的煙氣余熱若引入蒸汽回?zé)嵯到y(tǒng)，用于加熱凝結(jié)水，則成為低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)，可以節(jié)省回?zé)岢槠?，起到替代部分低壓加熱器的功能，?jié)省的抽汽返回汽輪機(jī)繼續(xù)做功，會(huì)提高機(jī)組的循環(huán)效率［7-11］。因此，電站低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)使環(huán)保與節(jié)能相結(jié)合，具有雙重功效。

電站熱系統(tǒng)節(jié)能分析方法大多以熱力學(xué)第一定律為依據(jù)，如施延洲等在某電廠煙氣余熱利用系統(tǒng)熱力試驗(yàn)中采用熱平衡法進(jìn)行節(jié)能分析［12］。閆水保、郭江龍等指出了等效熱降法、矩陣法和循環(huán)函數(shù)法等分析方法之間的關(guān)系［13-14］。這些方法均基于能量和質(zhì)量的守恒，利用系統(tǒng)熱力學(xué)平衡的概念來(lái)分析、完善所研究系統(tǒng)，但它們僅考慮了能量的數(shù)量而忽視了能量的品質(zhì)，所以在分析系統(tǒng)能量品質(zhì)下降的原因上無(wú)能為力，因此也無(wú)法正確地分析系統(tǒng)節(jié)能和優(yōu)化的潛力。而熱力學(xué)第二定律指出了能量轉(zhuǎn)換的方向性，注重于能量的品質(zhì)與可用性［15-16］，以熱力學(xué)第二定律為依據(jù)的熵產(chǎn)法能夠?qū)煔庥酂崂眠^(guò)程中的不可逆損失進(jìn)行分析和量化，同時(shí)辨識(shí)系統(tǒng)中不可逆損失的原因和產(chǎn)生的部位，可以清晰揭示出能量在傳遞和轉(zhuǎn)換的各環(huán)節(jié)中能量耗損的分布特征，從而更好地為提高低低溫?zé)煔庥酂崂玫挠行灾敢较?。因此，文章采用熵產(chǎn)法建立了低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)各環(huán)節(jié)的能量損失模型，并應(yīng)用于型號(hào)為N300-16.7／537／537-7的亞臨界300 MW機(jī)組。

1 電站低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)熵產(chǎn)分析模型的建立

1.1 電站低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)簡(jiǎn)述

低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)，如圖1所示，在空氣預(yù)熱器出口和電除塵器之間的煙道中增設(shè)低低溫省煤器，將煙溫深度降低至約90℃，其水側(cè)通常與回?zé)嵯到y(tǒng)中的某級(jí)（或某幾級(jí)）低壓加熱器并聯(lián)連接，回收的余熱用于加熱部分凝結(jié)水，以排擠對(duì)應(yīng)的抽汽，增加機(jī)組做功功率。

圖1 低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)示意圖

1.2 低低溫?zé)煔饽┘?jí)回?zé)崂孟到y(tǒng)熵產(chǎn)分析模型

如果低低溫省煤器系統(tǒng)只并聯(lián)于末回?zé)峒訜崞鳎脽煔庥酂峄責(zé)崮Y(jié)水排擠末級(jí)抽汽，稱之為低低溫?zé)煔饽┘?jí)回?zé)崂?。低低溫?zé)煔饽┘?jí)回?zé)崂玫?T-s圖，如圖2所示，下標(biāo) in、gh、sh、t、c、en分別表示余熱輸入、煙氣冷卻器、回?zé)峒訜崞?、汽輪機(jī)、凝汽器及環(huán)境。

圖2 低低溫?zé)煔饽┘?jí)回?zé)崂眠^(guò)程熵產(chǎn)分析圖

圖2 中，7-8線表示低低溫排煙余熱在利用過(guò)程中的溫度變化線，相對(duì)1 kg新蒸汽利用的煙氣余熱熱負(fù)荷被輸入到蒸汽回?zé)嵯到y(tǒng)，表示為虛線圍成的面積788″7″。4-5-1線表示煙氣余熱利用所排擠的末級(jí)回?zé)岢槠€，排擠1 kg抽汽，定壓線1′4′下的矩形面積為煙氣余熱輸入其自帶的做功能力損失、煙氣冷卻器的傳熱損失及回?zé)峒訜崞鞯膫鳠釗p失等三項(xiàng)之和；矩形 1′2′2″1″面積為排擠抽汽在汽輪機(jī)內(nèi)的流動(dòng)損失；矩形322′3′面積為排擠抽汽在凝汽器中凝結(jié)放熱損失。這樣，將回收的低低溫?zé)煔庥酂嵩趥鬟f與轉(zhuǎn)換中熵產(chǎn)及做功能力變化過(guò)程分4個(gè)環(huán)節(jié)：煙氣余熱輸入環(huán)節(jié)、煙氣冷卻器與回?zé)峒訜崞鱾鳠岘h(huán)節(jié)、排擠抽汽在汽輪機(jī)中的流動(dòng)環(huán)節(jié)、凝汽器中的放熱環(huán)節(jié)。

1.2.1 煙氣余熱輸入環(huán)節(jié)

煙氣余熱輸入低低溫省煤器的同時(shí)，會(huì)將其自帶的 一同輸入，從而造成煙氣余熱輸入環(huán)節(jié)的熵產(chǎn)及做功能力損失，其輸入熵產(chǎn)由式（1）表示為

式中：Δσin為煙氣熱負(fù)荷輸入熵產(chǎn)，kJ／（kg·K）；s為相對(duì)1 kg新蒸汽所利用煙氣的熵kJ／（kg·K）；Δqge為相對(duì)1 kg新蒸汽所利用的煙氣熱負(fù)荷，kJ／kg為 回收煙氣余熱的對(duì)數(shù)平均溫度，K。

1.2.2 煙氣冷卻器與回?zé)峒訜崞鱾鳠岘h(huán)節(jié)

T-s圖中的面積用A表示，末級(jí)加熱器的抽汽系數(shù)為μ，μ＝回?zé)岢槠?／新蒸汽量，則煙氣余熱經(jīng)過(guò)煙氣冷卻器與回?zé)峒訜崞鱾鳠岘h(huán)節(jié)，煙氣熱負(fù)荷 Δqge＝μA1544″1″。煙氣余熱在前兩個(gè)環(huán)節(jié)的總熵產(chǎn)由式（2）表示為

式中：Δσgh、Δσsh分別為煙氣冷卻器和回?zé)峒訜崞鞯撵禺a(chǎn)，kJ／（kg·K）為末級(jí)加熱器排擠抽汽的平均溫度，K。

1.2.3 排擠抽汽在汽輪機(jī)中的流動(dòng)環(huán)節(jié)

排擠的抽汽進(jìn)入汽輪機(jī)，蒸汽膨脹及粘性流動(dòng)環(huán)節(jié)產(chǎn)生的熵產(chǎn)由式（3）表示為

式中：Δσt為蒸汽的流動(dòng)熵產(chǎn)，kJ／（kg·K）。

1.2.4 凝汽器中的放熱環(huán)節(jié)

排擠的抽汽在汽輪機(jī)中膨脹做功后排入凝汽器，在凝汽器內(nèi)的放熱負(fù)荷 Δqc＝μ（h2-h3），kJ／kg，其做功能力損失由式（4）表示為

式中：Ic為凝汽器內(nèi)蒸汽做功能力損失，kJ／kg；Ten、Tc分別為環(huán)境和汽輪機(jī)排汽溫度，K。

1.3 低低溫?zé)煔舛嗉?jí)回?zé)崂孟到y(tǒng)熵產(chǎn)分析模型

相對(duì)低低溫?zé)煔鈫渭?jí)回?zé)崂?，如低低溫省煤器并?lián)于幾級(jí)回?zé)峒訜崞?，則稱之為低低溫?zé)煔舛嗉?jí)回?zé)崂?。如圖1所示，自x-1級(jí)加熱器出口引出凝結(jié)水進(jìn)入低低溫省煤器加熱，吸收煙氣余熱熱負(fù)荷Δqge后，回到m級(jí)加熱器入口的主凝結(jié)水管道，此過(guò)程中，排擠了x～m級(jí)加熱器的抽汽。以低低溫?zé)煔饽┘?jí)回?zé)崂渺禺a(chǎn)分析為基礎(chǔ)，對(duì)其多級(jí)級(jí)回?zé)崂孟到y(tǒng)進(jìn)行熵產(chǎn)分析。

1.3.1 煙氣余熱輸入和煙氣冷卻器、回?zé)峒訜崞鱾鳠岘h(huán)節(jié)

根據(jù)火電廠熱系統(tǒng)節(jié)能理論［11］，若不計(jì)散熱損失，低低溫省煤器抽取1 kg熱水，x～m級(jí)回?zé)峒訜崞髋艛D抽汽的熵產(chǎn)由式（5）表示為

式中：Δσx～m為x～m級(jí)回?zé)峒訜崞髋艛D抽汽的熵產(chǎn)，kJ／（kg·K）為第 j級(jí)加熱器出口水比焓，kJ／kg為第j級(jí)加熱器排擠抽汽的平均溫度，K；τj為第j級(jí)加熱器水側(cè)比焓差下標(biāo)we（water exit）表示低低溫省煤器回水。由式（5）可得出x～m級(jí)回?zé)峒訜崞髋艛D抽汽的平均溫度，其由式（6）表示為

由式（2）、（6），可得到余熱輸入、煙氣冷卻器及回?zé)峒訜崞鞯热h(huán)節(jié)的熵產(chǎn)之和，由式（7）表示為

煙氣余熱輸入和煙氣冷卻器、回?zé)峒訜崞鱾鳠岘h(huán)節(jié)總做功能力損失可由式（8）表示為

1.3.2 排擠抽汽在汽輪機(jī)內(nèi)流動(dòng)環(huán)節(jié)

在電站機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)中，若因利用熱量改變而排擠某級(jí)加熱器抽汽，會(huì)對(duì)其后的各級(jí)加熱器造成影響［11］。對(duì)于疏水式加熱器，抽氣量減少會(huì)使進(jìn)入下級(jí)的疏水量會(huì)減少；對(duì)于匯集式加熱器，會(huì)使以后各級(jí)的凝結(jié)水量增加，這些原因都會(huì)造成后級(jí)加熱器的可利用熱量相對(duì)減少，因此，后面各級(jí)加熱器會(huì)增加抽汽量以保持熱量平衡。

圖1中，n為x～m級(jí)中間的某一級(jí)，若因煙氣余熱加熱凝結(jié)水排擠1 kg第n級(jí)加熱器抽汽，導(dǎo)致其后第j級(jí)抽汽量增加βjkg，則βj可由式（9）表示為

根據(jù)第j級(jí)加熱器型式，式（9）中Aj為取疏水焓差 γj或凝結(jié)水焓差 τj，kJ／kg；qj為加熱器抽汽與疏水的焓差

如果第n級(jí)加熱器為匯集式，則Aj均以τj代替；如果第n級(jí)加熱器為疏水自流式，則從n級(jí)以下直到匯集式加熱器用γj代替Aj，而在匯集式加熱器以下，無(wú)論是匯集式或疏水自流式加熱器，一律用τj代替Aj。

根據(jù)式（9），相對(duì)1 kg水流量，低低溫省煤器系統(tǒng)排擠第n級(jí)加熱器的抽汽量由式（10）表示為

第n級(jí)排擠抽汽在汽輪機(jī)內(nèi)流動(dòng)到第j級(jí)剩余的流量由式（11）表示為

式中：dj（n）為相對(duì)1 kg水流量系統(tǒng)排擠第n級(jí)加熱器的抽汽量，在汽輪機(jī)內(nèi)流動(dòng)到第j級(jí)剩余的流量，kg／kg。

相對(duì)1 kg新蒸汽，第n級(jí)排擠抽汽從第j級(jí)到第j-1級(jí)的流動(dòng)損失由式（12）表示為

式中：Ij（n）為第n級(jí)排擠抽汽從第j級(jí)到第j-1級(jí)的流 動(dòng) 損 失，kJ／kg；Sj為 第 j級(jí) 抽 汽 的 比 熵，kJ／（kg·K）；αd為加熱凝結(jié)水的份額，若 Dd為流經(jīng)低低溫省煤器的凝結(jié)水流量，kg／s，D為汽輪機(jī)進(jìn)汽量，kg／s，則 αd＝Dd／D。

第n級(jí)排擠抽汽在汽輪機(jī)流動(dòng)環(huán)節(jié)的做功能力損失由式（13）表示為

對(duì)于低低溫?zé)煔舛嗉?jí)回?zé)崂孟到y(tǒng)，排擠抽汽在汽輪機(jī)流動(dòng)環(huán)節(jié)產(chǎn)生的總做功能力損失由式（14）表示為

式中：It為系統(tǒng)排擠抽汽在汽輪機(jī)流動(dòng)環(huán)節(jié)產(chǎn)生的總做功能力損失，kJ／kg。

1.3.3 凝汽器放熱環(huán)節(jié)

對(duì)于x～m級(jí)中間的任意第n級(jí)，由式（11）可推得相對(duì)1 kg水流量，多級(jí)回?zé)崂孟到y(tǒng)進(jìn)入凝汽器的排擠抽汽量，其由式（15）表示為

相對(duì)1 kg新蒸汽，排擠抽汽在凝汽器內(nèi)的放熱過(guò)程中做功能力損失由式（16）表示為

式中：Ic為排擠抽汽在凝汽器內(nèi)的放熱做功能力損失，kJ／kg；hc和 h′c為分別為凝汽器進(jìn)、出口的焓值，kJ／kg；Tc為排汽的飽和溫度，K。

1.3.4 經(jīng)濟(jì)性計(jì)算

低低溫?zé)煔舛嗉?jí)回?zé)崂孟到y(tǒng)使蒸汽做功能力增加由式（17）表示為

對(duì)應(yīng)使全廠效率相對(duì)提高由式（18）表示為

式中：Δw為低低溫?zé)煔舛嗉?jí)回?zé)崂孟到y(tǒng)使蒸汽做功能力增加值，kJ／kg；w為蒸汽的原始做功能力，kJ／kg。

2 熵產(chǎn)分析模型應(yīng)用計(jì)算與分析

針對(duì)型號(hào)為N300-16.7／537／537-7的亞臨界300 MW單元機(jī)組，在空氣預(yù)熱器至電除塵器之間設(shè)置低低溫省煤器，將煙溫降至90℃，用熵產(chǎn)法分析系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性。

機(jī)組的燃料特性及機(jī)組熱力參數(shù)見(jiàn)表1，回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)見(jiàn)表2。

表1 N300-16.7／537／537-7機(jī)組熱力主參數(shù)

表2 N300-16.7／537／537-7機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)參數(shù)

低低溫?zé)煔庥酂崂盟畟?cè)系統(tǒng)如圖3所示。為防止嚴(yán)重的低溫腐蝕，系統(tǒng)設(shè)置了回水再循環(huán)管路，8＃低加進(jìn)口的凝結(jié)水與再循環(huán)回水混合至70℃，進(jìn)入低低溫省煤器被加熱至109.5℃，回到6＃低加進(jìn)口的凝結(jié)水主管路。

圖3 低低溫?zé)煔庥酂崂盟畟?cè)系統(tǒng)示意圖

低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)設(shè)計(jì)參數(shù)及經(jīng)濟(jì)性計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3。

表3 低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)設(shè)計(jì)參數(shù)及經(jīng)濟(jì)性計(jì)算結(jié)果

表3計(jì)算結(jié)果表明，應(yīng)用低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)降低排煙溫度48℃，回收煙氣單位熱負(fù)荷69.33 kJ／kg，熵產(chǎn)法計(jì)算蒸汽做功能力增加了7.66 kJ／kg，標(biāo)準(zhǔn)煤耗率降低 2.15 g／（kW·h），全廠效率相對(duì)提高0.66%。

按照表3計(jì)算結(jié)果，低低溫省煤器回收熱量的做功能力損失分布如圖4所示，表明總做功能力損失包含了煙氣余熱輸入損失、加熱器損失、汽輪機(jī)流動(dòng)損失和凝汽器放熱損失等4項(xiàng)，分別占總損失的份額分別為 85.23%、5.94%、3.96%和 4.87%。

圖4 低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)能量做功能力損失分布圖

根據(jù)圖4分析可以看出：

（1）煙氣冷卻器和回?zé)峒訜崞鬟@兩種加熱器存在傳熱溫差，產(chǎn)生了加熱器傳熱損失。提高低低溫省煤器進(jìn)、出口水溫，煙氣冷卻器傳熱溫差減少，傳熱損失降低；另外，煙氣冷卻器進(jìn)、出口水溫的提高還可以排擠更高能級(jí)的回?zé)岢槠?，在圖2中表現(xiàn)為回?zé)岢槠€的上移，從而使兩種加熱器的總傳熱損失減少。但過(guò)小的煙氣冷卻器端差會(huì)導(dǎo)致其傳熱面積增大、投入增加，低低溫省煤器出口水溫選擇往往要依據(jù)投資和收益進(jìn)行綜合考慮。

（2）低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)通過(guò)加熱凝結(jié)水排擠回?zé)岢槠?，在增加汽輪機(jī)做功的同時(shí)導(dǎo)致排汽量較原來(lái)增加2.79%，使汽輪機(jī)內(nèi)流動(dòng)損失和凝汽器放熱損失增加。

對(duì)于汽輪機(jī)內(nèi)流動(dòng)損失，由于鍋爐排煙溫度的限制，低低溫省煤器排擠的抽汽一般為低壓回?zé)岢槠?，僅造成的汽輪機(jī)低壓缸后部的流動(dòng)損失增加，影響有限。汽輪機(jī)流動(dòng)損失增加占總損失的3.96%。

排汽量增加造成的凝汽器放熱損失增加占總做功能力損失的4.87%，而在以熱力學(xué)第一定律為基礎(chǔ)的分析方法中，排汽量增加導(dǎo)致冷源損失增大，回收余熱的所有做功損失都被歸為冷源損失之中。

（3）由于系統(tǒng)利用的是煙氣余熱，煙溫較低，因此煙氣余熱自身帶有大量的，構(gòu)成了煙氣余熱輸入損失，其在幾項(xiàng)損失中份額最大。根據(jù)式（1），可知本項(xiàng)損失與利用煙溫相關(guān)，表明煙氣余熱利用系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性受到鍋爐原始排煙溫度的限制。如果鍋爐排煙溫度較高，一方面煙氣余熱輸入損失減小；另一方面，低低溫省煤器的出口水溫得以提高，加熱器傳熱損失降低，還可以排擠更高能級(jí)的抽汽，相同回收熱量下排擠抽汽量減少，凝汽器放熱損失也會(huì)降低，從而使系統(tǒng)的熱經(jīng)濟(jì)性顯著提高。

3 結(jié)論

利用熵產(chǎn)分析法，建立了低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)各環(huán)節(jié)的能量損失模型，應(yīng)用于型號(hào)為N300-16.7／537／537-7的亞臨界 300 MW 機(jī)組，結(jié)果表明：

（1）將低低溫?zé)煔庥酂崂眠^(guò)程分為煙氣熱量輸入、加熱器傳熱、排擠抽汽在汽輪機(jī)流動(dòng)和凝汽器放熱等環(huán)節(jié)，加熱器損失、汽輪機(jī)流動(dòng)損失和凝汽器放熱損失等3項(xiàng)損失近乎相當(dāng)且較小，而煙氣余熱輸入損失最大，占總做功能力損失的85.23%。

（2）利用低低溫?zé)煔庥酂崂孟到y(tǒng)將排煙溫度從138℃降至90℃，可降低標(biāo)準(zhǔn)煤耗率2.15 g／（kW·h），提高全廠效率 0.66%，可實(shí)現(xiàn)環(huán)保與節(jié)能雙重功效。

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（學(xué)科責(zé)編：趙成龍）

Entropy generation analysis of the super-low tem perature flue gas heat recovery system in thermal power plants

Lu Wanpeng1，Sun Haoshen2，Zhao Yuandong3
（1.School of Thermal Engineering，Shandong Jianzhu University，Jinan 250101，China；2.Editorial Department of Journal of Shandong Jianzhu University，Jinan 250101，China；3.Logistics Security Department，Shandong University，Jinan 250100，China）

TK115

A

1673-7644（2017）04-0327-06

2017-07-12

國(guó)家發(fā)改委-電力行業(yè)低碳技術(shù)創(chuàng)新及產(chǎn)業(yè)化示范工程項(xiàng)目（發(fā)改辦高技［2013］1819號(hào)）；山東建筑大學(xué)博士基金項(xiàng)目（0000601336）

陸萬(wàn)鵬（1973-），男，副教授，博士，主要從事熱力設(shè)備節(jié)能及可靠性等方面的研究.E-mail：luwp＠sdjzu.edu.cn