王 宇

(中國(guó)神華榆林神華能源股份有限責(zé)任公司 青龍寺煤礦,陜西 神木 719300)

保德礦8#厚煤層綜放工作面合理支護(hù)強(qiáng)度研究

王 宇

(中國(guó)神華榆林神華能源股份有限責(zé)任公司 青龍寺煤礦,陜西 神木 719300)

基于保德煤礦8#厚煤層頂板巖性及組成情況,對(duì)8#煤層頂板進(jìn)行類型劃分與評(píng)價(jià),通過(guò)對(duì)81304綜放面礦壓規(guī)律的實(shí)測(cè)分析,從礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)度、支架接頂狀態(tài)和煤壁片幫等方面綜合考慮,建議將原架型由2柱式綜放支架改為4柱式放煤支架,并提高支架工作阻力和支護(hù)強(qiáng)度。采用理論計(jì)算和工作面實(shí)測(cè)分析相結(jié)合的方法,對(duì)該礦綜放工作面液壓支架合理支護(hù)強(qiáng)度進(jìn)行分析,確定采場(chǎng)支架合理支護(hù)強(qiáng)度為1.35 MPa。

厚煤層;綜放液壓支架;礦壓顯現(xiàn);支護(hù)強(qiáng)度

隨著我國(guó)煤炭工業(yè)的快速發(fā)展,煤炭開采工藝及機(jī)械化水平得到了較大的提升[1]。礦井支護(hù)水平也日益凸顯其重要性,特別是厚煤層綜放工作面,液壓支架的載荷選擇對(duì)于改善工作面的頂煤控制、提高頂煤采出率及經(jīng)濟(jì)效益至關(guān)重要。支架工作阻力較低將導(dǎo)致周期來(lái)壓顯現(xiàn)強(qiáng)度大、來(lái)壓系數(shù)高,造成煤壁大范圍片幫;支架工作阻力過(guò)高,將會(huì)使設(shè)備投入較大,導(dǎo)致頂煤在控頂區(qū)支架后方難以及時(shí)垮落,降低頂煤采出率[2]。

本文根據(jù)保德煤礦8#厚煤層頂板巖性及組成情況,對(duì)8#煤層頂板進(jìn)行了類型劃分與評(píng)價(jià),通過(guò)對(duì)綜放面礦壓規(guī)律實(shí)測(cè)分析,得出了支架的支護(hù)強(qiáng)度對(duì)工作面的穩(wěn)定性的影響,從而確定保德煤礦8#厚煤層綜放工作面的合理支護(hù)強(qiáng)度,以保證工作面安全、高效生產(chǎn)。

1 8#煤層頂板巖層結(jié)構(gòu)組成分析及類型劃分

1.1井下頂板鉆孔探測(cè)的巖性組成及柱狀情況分析

保德煤礦8#煤層現(xiàn)開采81304工作面,根據(jù)8#煤層及其頂?shù)装逯鶢钋闆r并結(jié)合礦方已開采現(xiàn)狀分析,礦井8#煤層賦存比較穩(wěn)定,平均厚7.42 m,直接頂多為砂質(zhì)泥巖或泥巖,間或有細(xì)礫砂巖和含礫粗砂巖,厚度為0 m～6.10 m,均厚3.11 m;基本頂為粗砂巖,厚度為4.38 m～12.14 m,均厚為7.70 m;基本頂之上的隨動(dòng)載荷層厚度平均為4.22 m。

在未開采的81305、81306和81307工作面回風(fēng)巷頂板施工,得到不同綜放面的頂板巖層結(jié)構(gòu),如表1所示。

表1 不同綜放面的頂板巖層結(jié)構(gòu)比較Table 1 Roof strata structure comparison of different fully mechanized caving faces

由表1可知,81305工作面直接頂最厚,基本頂厚度較大,因此礦壓顯現(xiàn)較強(qiáng);81306工作面直接頂厚度減小,基本頂厚度適中,但帶有自身的載荷層,

因此礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)度是增強(qiáng)的;81307工作面直接頂均厚相對(duì)最小,基本頂厚度最大,其礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)度應(yīng)為最強(qiáng)?；诖朔治?保德礦三盤區(qū)8#號(hào)煤層,在使用綜放開采工藝后續(xù)開采余下的工作面時(shí),應(yīng)增大綜放支架的額定工作阻力,提高支護(hù)強(qiáng)度。

1.28#煤層頂板類型劃分與評(píng)價(jià)

依據(jù)井下鉆孔的頂板分析結(jié)果,保德礦三盤區(qū)8#煤層綜放采場(chǎng)煤層厚度鉆孔均值為7.42 m,采高為6.67 m。按照90%的煤炭回收率計(jì)算,其直接頂厚度均值為3.11 m,則工作面的煤巖組合直接頂厚度為3.85 m。此時(shí)直接頂厚度與采高比值Km為

式中:Σh為直接頂厚度,m;M為采高,m。

依據(jù)山東科技大學(xué)提供的81300-1綜放工作面初次來(lái)壓步距55.3 m,按照頂板分類標(biāo)準(zhǔn)如表2如示,三盤區(qū)8#煤層頂板應(yīng)為III級(jí)強(qiáng)烈來(lái)壓頂板。

表2 基本頂分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)Table 2 Classification of basic roofs

2 保德礦81304工作面礦壓顯現(xiàn)的實(shí)測(cè)分析

根據(jù)保德礦81304綜放面發(fā)生的壓架事故情況,決定在81304工作面壓架頻繁發(fā)生的區(qū)域,選擇67#、68#、61#、62#和53#支架等關(guān)鍵位置,安設(shè)支架壓力監(jiān)測(cè)儀器,同時(shí)兼顧機(jī)頭部30#支架和機(jī)尾部120、121#支架,實(shí)施中部、上下部不同區(qū)域的礦壓顯現(xiàn)監(jiān)測(cè),觀測(cè)儀器的布置情況，見圖1。

圖1 81304綜放采場(chǎng)礦壓監(jiān)測(cè)儀器布置Fig.1 Mine pressure monitoring equipment layout on No. 81304 fully-mechanized caving face

基于81304綜放面礦壓顯現(xiàn)監(jiān)測(cè)的資料,分析81304綜放面的周期來(lái)壓步距、周期來(lái)壓強(qiáng)度、最大最小強(qiáng)度以及大小周期壓顯現(xiàn)的情況及其周期步距規(guī)律性,為后續(xù)工作面支架設(shè)計(jì)與支護(hù)強(qiáng)度參數(shù)的確定奠定基礎(chǔ)。

2.181304綜放面周期來(lái)壓參數(shù)分析

根據(jù)監(jiān)測(cè)支架及其載荷變化的分析,81304工作面周期來(lái)壓步距變化在10.2 m～19 m,平均周期來(lái)壓步距為14.3 m。實(shí)際預(yù)測(cè)支架支護(hù)強(qiáng)度時(shí),可以選用19 m的周期來(lái)壓步距參數(shù)，如表3所示。

表3 81304綜放面礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)度實(shí)測(cè)結(jié)果Table 3 Pressure intensity of strata behavior on No. 81304 fully mechanized caving face

依據(jù)實(shí)際礦壓觀測(cè)結(jié)果,得出支架初撐均值變化在20.1 MPa～25.1 MPa,總均值為22.81 MPa,僅為支架設(shè)定初撐出口壓強(qiáng)(31.5 MPa)的72.4%,初撐壓強(qiáng)達(dá)不到要求;末阻均值變化在29.6 MPa～38.9 MPa,總平均值為34.43 MPa,比額定初撐阻力高10%左右;周期來(lái)壓期間,最大工作阻力為45.2 MPa～51.3 MPa,均值為48.68 MPa,為設(shè)定額定工作阻力(49.5 MPa)的98%。

由81304綜放面礦壓監(jiān)測(cè)分析結(jié)果可知,整個(gè)監(jiān)測(cè)期間,末阻力與初阻力的比值變化在1.32～1.83,總平均比值為1.51。宏觀觀測(cè)結(jié)果表明,應(yīng)該提高支架的初撐力,縮小末初阻力比,使其滿足1.25的比值,達(dá)到良好的綜放采場(chǎng)頂板安全控制的效果。81304綜放面周期來(lái)壓系數(shù)變化在1.32～1.62之間,平均來(lái)壓系數(shù)為1.41,可見周期來(lái)壓顯現(xiàn)強(qiáng)度顯著,設(shè)計(jì)支架時(shí)應(yīng)盡量提高支架的額定工作阻力。

2.281304工作面頂板控制效果以及運(yùn)行狀態(tài)分析

由于8號(hào)煤層綜放采場(chǎng)厚層砂巖頂板的存在,來(lái)壓期間支架不能有效控制綜放采場(chǎng)的頂板。支架仰頭架數(shù)變化在31#—61#架之間,約占工作面支架總數(shù)的1/5～2/5。正常開采期間,支架接頂狀態(tài)趨于好轉(zhuǎn),但仍有11-46架的接頂狀態(tài)不好,約占總數(shù)的1/10～1/3。說(shuō)明周期來(lái)壓期間頂板壓力的合理作用點(diǎn)靠近立柱后方,因此架型結(jié)構(gòu)應(yīng)予以改進(jìn),最好改為4柱綜放支架。

對(duì)81304綜放面觀測(cè)期間,機(jī)道漏頂情況統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)表明,81304工作面機(jī)道頂板漏(冒)頂范圍最小涉及支架總數(shù)7%,最多涉及42%,約為1/10～2/5,冒高2 m～3 m,冒寬1.0 m,說(shuō)明現(xiàn)用支架在控制保德礦三盤區(qū)8#煤層地質(zhì)條件下的綜放采場(chǎng)頂板效果方面,表現(xiàn)欠佳。

3 8號(hào)煤層綜放開采的合理支護(hù)強(qiáng)度預(yù)測(cè)

3.1《緩傾斜煤層頂板分類試行方案》中支護(hù)強(qiáng)度回歸公式

在《緩傾斜煤層頂板分類方案》中,支架支護(hù)強(qiáng)度的回歸計(jì)算公式為

pH=72.3hm+4.5L0+78.9Bc-10.24N-62.1 .

(1)

式中:pH為額定支護(hù)強(qiáng)度,kPa;hm為工作面采高,m;L0為工作面初次來(lái)壓步距,m;Bc為支架控頂距,包括機(jī)道寬度,m;N為直接頂與采高之比(即采空區(qū)充填系數(shù))綱。

在保德礦81304工作面,hm=6.67 m,L0=55.3 m,Bc=5.37m(頂梁長(zhǎng)+機(jī)道寬度850 mm),N=0.58,將這些參數(shù)帶入式(1),可得保德礦81304工作面的額定支護(hù)強(qiáng)度為:1 086.8 kPa。

按照保德礦81304工作面相關(guān)參數(shù)的計(jì)算公式,取1.29的安全系數(shù),需要額定工作阻力為

Qs=ks·pH·A.

(2)

式中:Qs為液壓支架額定阻力,kN/架;ks為安全系數(shù);A=Bc·L,其中L為基本頂巖梁斷裂步距,取1.75 m。

計(jì)算得額定的工作阻力Qs=13 175 kN/架。由此計(jì)算結(jié)果評(píng)價(jià), 保德礦81304工作面支架的設(shè)計(jì)工作阻力應(yīng)為13 073 kN/架。預(yù)測(cè)綜放支架的合理支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)為qe≥1.39 MPa。據(jù)此,選用13 000 kN支架是可行的。

孩子說(shuō)，他的媽媽一直聽信祖輩的傳言，說(shuō)用左手不正常，代表愚笨。所以每當(dāng)媽媽發(fā)現(xiàn)他用左手，都會(huì)立即阻止，粗暴地將他左手里的筷子、筆、玩具奪走，強(qiáng)行塞到右手，沒(méi)有一句安撫和解釋。歷經(jīng)無(wú)數(shù)次的干預(yù)之后，他右手的能力是得到了提升，但他的內(nèi)心卻多了一份不安：

3.2關(guān)鍵巖層控制理論確定

根據(jù)81304工作面周期來(lái)壓步距16 m～25 m的情況,砂巖頂板厚度20 m～35 m,在考慮基本頂周期來(lái)壓步距的情況下,實(shí)測(cè)周期來(lái)壓步距取Lc=25 m,基本頂厚度取20 m(圖2),此時(shí)估算支架應(yīng)該具有的工作阻力P為

(3)

式中:L為基本頂巖梁斷裂步距,取1.75 m;γ為直接頂頂板巖層體積力,取值25 kN/m3;∑h為直接頂厚度,取值3.69 m;hi為基本頂厚度,m;γi為基本頂頂板巖層體積力,取值27 kN/m3。

將參數(shù)帶入式(3),可得保德礦81304工作面的額定工作阻力為12 679 kN/架。

圖2 保德礦8號(hào)煤綜放開采頂煤冒放結(jié)構(gòu)與巖層移動(dòng)結(jié)構(gòu)Fig.2 Top coal caving and strata movement structure of No.8 full-mechanized mining face in Baode Mine

因此,按三盤區(qū)8#煤層綜放工作面周期來(lái)壓情況計(jì)算,需要的支架阻力12 679 kN/架,可滿足要求。以此為依據(jù),預(yù)測(cè)綜放支架的合理支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)為qe≥1.35 MPa。故可選用13 000 kN綜放支架,以實(shí)現(xiàn)保德礦8#煤層綜放開采的頂板安全控制目的。

3.3基于81304綜放面礦壓監(jiān)測(cè)的額定工作阻力預(yù)測(cè)

(4)

式中:D為支架中支柱的直徑,D=0.38 m。

如按現(xiàn)階段觀測(cè)到的周期來(lái)壓期間,最大末阻力51.3MPa考慮,則8#煤層綜放支架的支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)為1.24 MPa。實(shí)測(cè)表明,保德礦8#煤綜放支架合理支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)為1.17 MPa～1.24 MPa,即大于1.24 MPa即可。

綜合上述分析以及國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)的支護(hù)強(qiáng)度回歸公式,預(yù)測(cè)合理支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)為1.39 MPa。依據(jù)關(guān)鍵巖層控制理論,預(yù)測(cè)合理支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)為1.35 MPa。81304工作面實(shí)測(cè)分析表明,合理支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)為1.24 MPa。全面考慮以上的支護(hù)強(qiáng)度預(yù)測(cè)參數(shù)成果,綜合平均支護(hù)強(qiáng)度為1.32 MPa,最終確定保德礦三盤區(qū)8號(hào)煤層地質(zhì)條件下,綜放采場(chǎng)支架合理支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)為1.35 MPa。

4 結(jié) 論

1)工作面頂板巖性厚度和斷裂步距直接影響支架所受的載荷大小,依據(jù)頂板分類標(biāo)準(zhǔn),8#煤層頂板應(yīng)為III級(jí)強(qiáng)烈來(lái)壓頂板。

2)基于81304綜放面礦壓顯現(xiàn)監(jiān)測(cè)的資料分析,從礦壓顯現(xiàn)強(qiáng)度、支架的接頂狀態(tài)、煤壁片幫情況和頂板漏頂范圍等方面綜合考慮,建議將原架型由2柱式綜放支架改為4柱式放煤支架,并提高工作阻力和支護(hù)強(qiáng)度。架型與支護(hù)強(qiáng)度的增加,有利于工作面頂板控制,支架性能得到了充分的發(fā)揮。

3)通過(guò)理論計(jì)算和工作面實(shí)測(cè)分析,確定在保德礦三盤區(qū)8#煤層地質(zhì)條件下,綜放采場(chǎng)支架合理支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)為1.35 MPa。

[1] 王引群. 大采高綜放工作面支架合理支護(hù)強(qiáng)度的確定[J].山西煤炭,2011(11):29-30,36.

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[2] 薛挺. 綜放工作面液壓支架合理支護(hù)強(qiáng)度研究[J]. 中州煤炭,2015(11):67-70,74.

XUE Ting.Study on Reasonable Size of Entry Protection Coal Pillar for Scraper Mining in Steeply Inclined Coal Seam[J].Zhongzhou Coal,2015(11):67-70,74.

ReasonableSupportingIntensityofNo.8ThickCoalSeamonFully-mechanizedWorkingFaceinBaodeMine

WANG Yu

(QinglongsiMine,ShenhuaEnergyCo.,Ltd.,ChinaShenhuaGroup,Shenmu719300,China)

According to roof strata and composition of No.8 thick coal seam in Baode Mine, the roof was classified and evaluated. On the analysis of ground pressure behavior, two-column support was recommended to be changed into four-column support in terms of pressure intensity, contacting-roof situation of supports, and rib spalling, in order to increase the working resistance and supporting intensity of the supports. Theoretical calculation and field test were combined to determine the reasonable supporting intensity of the hydraulic supports to be 1.35 MPa.

thick coal seam;hydraulic support in fully mechanized mining face;pressure occurrence; supporting intensity

1672-5050(2017)02-0054-04

10.3919/j.cnki.issn1672-5050sxmt.2017.04.015

2016-12-12

王宇(1981-),男,黑龍江拜泉人,工程碩士,工程師,從事煤礦生產(chǎn)技術(shù)及管理工作。

TD355

A

(編輯:樊 敏)