李 偉

（山東勝利鋼管有限公司，山東 淄博255082）

螺旋埋弧焊管超高速預(yù)焊工藝研究

李 偉

（山東勝利鋼管有限公司，山東 淄博255082）

在兩步法（預(yù)精焊法）制造螺旋埋弧焊管生產(chǎn)過程中，預(yù)焊質(zhì)量對精焊及焊管成品質(zhì)量的影響較大。為了提高預(yù)焊焊接質(zhì)量，設(shè)計(jì)了超高速CO2氣體保護(hù)的預(yù)焊工藝，調(diào)整分析了螺旋埋弧焊管超高速預(yù)焊時(shí)的電弧形態(tài)、熔滴過渡形式，闡明了飛濺物產(chǎn)生和駝峰焊道的形成過程。通過系列試驗(yàn)研究了不同焊接工藝參數(shù)對飛濺物產(chǎn)生和焊縫成形的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明，大電流、低電壓、保護(hù)氣體的氧化性、合適的坡口形狀和焊接位置都能促進(jìn)粗絲高速CO2氣體保護(hù)焊獲得穩(wěn)定的焊接過程。同時(shí)，通過焊接試驗(yàn)得到了超高焊速下無有害飛濺物和焊縫成形良好的工藝參數(shù)，對指導(dǎo)實(shí)際生產(chǎn)具有重要意義。

螺旋埋弧焊管；預(yù)焊；焊縫形狀；飛濺物；駝峰焊道；超高速焊接

Abstract:During production process of SSAW pipe by adopting two-steps(pre-finish welding)method,the pre-welding quality has great influence on finish welding and welded pipe products quality.In order to increase pre-welding quality,the ultra-high speed CO2gas protection pre-welding process was designed.It adjusted and analyzed the electric arc shape and metal transfer mode in SSAW pipe ultra-high speed pre-welding,expounded the spatter generation and hump bead forming process.The influence law of different welding parameters on the occurrence of spatter and weld forming was studied by series experiments.The research results indicated that big current,low voltage,protective gas oxidation,appropriate groove shape and welding position all can improve coarse wire high-speed CO2gas shielded welding to get stable welding process.At the same time,good technological parameters of no harmful spatter and good weld formation,which is obtained by welding experiments,has great significance to guide actual production.

Key words:spiral submerged arc welded(SSAW)pipe;pre-welding;weld shape;spatter;hump welding head;ultra-high speed welding

兩步法（預(yù)精焊法）制造螺旋埋弧焊管的工序就是熱軋卷板經(jīng)過三輥成型后先用高速氣體保護(hù)焊進(jìn)行定位焊（預(yù)焊），然后在精焊臺(tái)架上對管坯進(jìn)行內(nèi)外雙面埋弧焊[1]。預(yù)焊是螺旋鋼管兩步法生產(chǎn)的重要環(huán)節(jié)，其焊速的快慢直接影響整個(gè)生產(chǎn)機(jī)組生產(chǎn)效率。本研究的預(yù)焊采用超高速焊接工藝，使用CO2氣體保護(hù)焊，焊接速度在6～9 m/min。預(yù)焊焊接質(zhì)量的好壞是預(yù)精焊工藝質(zhì)量控制的關(guān)鍵。預(yù)焊焊接質(zhì)量不好、缺陷多，就會(huì)增加焊縫修補(bǔ)的工作量，有些沒有發(fā)現(xiàn)的缺陷對后續(xù)的精焊也會(huì)造成不良影響，鋼管在射線探傷和超聲探傷時(shí)的一次合格率會(huì)大幅降低，甚至造成整根鋼管降級(jí)或者報(bào)廢。因此，研究超高速預(yù)焊工藝對實(shí)際生產(chǎn)具有重要意義。

1 超高速CO2氣體保護(hù)焊電弧形態(tài)和熔滴過渡形式分析

預(yù)焊超高速CO2氣體保護(hù)焊的電弧為潛弧狀態(tài)[2-3]，即焊絲端頭潛入鋼板表面以下，電弧熔化母材金屬，并且形成一個(gè)穩(wěn)定的凹坑，電弧以較短的弧長在凹坑中穩(wěn)定燃燒，其內(nèi)部的氣體成分為CO2及其分解產(chǎn)物與金屬蒸汽的混合物，使熔滴過渡呈噴射狀，如圖1所示。 預(yù)焊超高速CO2氣體保護(hù)焊接時(shí)各項(xiàng)焊接參數(shù)的變化情況如圖2所示。

圖1 CO2氣體保護(hù)焊潛弧狀態(tài)

圖2 預(yù)焊時(shí)各項(xiàng)焊接參數(shù)變化情況

從圖1可以看出，電弧熱量能夠更充分地傳遞給周圍的母材，熱效率大大提高。采用直徑較粗的焊絲在相同的電流下有著更小的電流密度，這使得電弧力對液態(tài)金屬的壓強(qiáng)減小，液態(tài)金屬的流動(dòng)更加穩(wěn)定。此時(shí)，焊接電壓較低，弧長較短，電弧集中作用在一個(gè)小的范圍內(nèi)，不斷將熔化的金屬排開，維持母材上出現(xiàn)的凹坑，該凹坑還能撲捉到大部分金屬飛濺，使得焊接飛濺減小，達(dá)到穩(wěn)定的焊接效果。

從圖2可以看出，潛弧狀態(tài)下焊接過程非常穩(wěn)定，電壓在一個(gè)十分狹小的范圍內(nèi)波動(dòng)，波形有若干個(gè)短時(shí)間突變是因?yàn)殡娀∠聺撍纬傻陌伎有螤钣形⑿〉淖兓?，再加上大電流下噴射過渡熔滴具有不穩(wěn)定性，導(dǎo)致產(chǎn)生瞬間的短路過渡。這種短路過渡在整個(gè)熔滴過渡中是十分微小的，不會(huì)對焊接過程產(chǎn)生明顯影響。超高速CO2氣體保護(hù)焊接形成的焊縫成形良好，如圖3所示。

圖3 超高速CO2氣體保護(hù)焊焊縫形貌

2 焊接飛濺物和駝峰焊道形成分析

對于常規(guī)短路過渡的CO2氣體保護(hù)焊，飛濺是由于短路小橋電爆炸的結(jié)果[4]。而本研究的CO2氣體保護(hù)焊的飛濺物產(chǎn)生有所不同，因?yàn)樾纬蓾摶娚溥^渡要求較大電流條件，使得熔滴進(jìn)一步細(xì)化，過渡的頻率增加。熔滴呈細(xì)小顆粒狀自由過渡到熔池當(dāng)中，沒有短路過程的發(fā)生，也就不存在液體小橋爆炸產(chǎn)生的飛濺。這時(shí)的飛濺是由于熔滴過渡時(shí)CO2氣體與Fe發(fā)生反應(yīng)，方程式為CO2+Fe=FeO+CO。落入熔池中的FeO又被C元素還原，反應(yīng)方程式為FeO+C=Fe+CO。這兩個(gè)過程中產(chǎn)生的CO則在電弧高溫作用下急劇膨脹爆炸形成飛濺[5]。值得注意的是，生成的FeO中的鐵元素被焊絲中的脫氧元素還原，如Al、Si、Mn等；大電流焊接使得熔滴細(xì)化，造成CO膨脹現(xiàn)象減弱，爆炸能量減小。所以，此時(shí)產(chǎn)生的飛濺多為顆粒較小、容易去除的普通飛濺，對螺旋埋弧焊管的生產(chǎn)影響不大。

但是，由于工藝參數(shù)的選擇不合適，或者焊點(diǎn)位置產(chǎn)生變化等原因，也會(huì)使得潛弧噴射過渡CO2氣體保護(hù)焊的飛濺顯著增大，產(chǎn)生粘附力很強(qiáng)的大顆粒有害飛濺物，如圖4所示。由于潛弧噴射過渡，CO2氣體保護(hù)焊的焊接電流比較大，單位時(shí)間熔化的金屬多，有害飛濺物的危害比短路過渡的CO2氣體保護(hù)焊更為嚴(yán)重。

圖4 焊縫飛濺物

粗絲高速CO2氣體保護(hù)焊接過程中，由于焊接電流較大（通常在600 A以上），電弧壓力、斑點(diǎn)壓力和熔滴沖擊使電弧下方的熔池表面產(chǎn)生凹陷的空腔。同時(shí)，熔化的焊絲金屬和母材金屬匯合在一起，在電弧力、等離子流力和熔滴過渡沖擊力的作用下向熔池尾部流動(dòng)，熔池尾部由于液體的不斷堆積向上隆起，并在表面張力的作用下形成駝峰焊道缺陷[6-7]，如圖5所示。

圖5 駝峰焊道

3 焊接工藝對飛濺物及焊縫成形的影響

3.1 焊接電流

為了考察焊接電流的影響，選用L485M鋼，厚度14.4 mm的熱軋卷板，進(jìn)行了Φ813 mm×14.4 mm規(guī)格的螺旋埋弧焊鋼管生產(chǎn)。14.4 mm壁厚的鋼管對電流的適應(yīng)性比較強(qiáng)，在大電流或者小電流的條件下均可進(jìn)行預(yù)焊。預(yù)焊焊絲牌號(hào)為BHG-2M，直徑為3.2 mm。焊接工藝參數(shù)見表1。

表1 L485M鋼Φ813 mm×14.4 mm焊管預(yù)焊工藝參數(shù)

焊接電流對焊縫成形的影響見表2。由表2可見，焊接電流過大，送絲速度過快，熔敷量明顯增大，焊縫余高增加，這時(shí)焊絲直接接觸到鋼板造成短路現(xiàn)象，在較大的電流影響下發(fā)生爆炸而形成斷弧，這就是頂絲現(xiàn)象。此時(shí)，凹坑內(nèi)部的熔池金屬在爆炸的作用下被拋出，形成大顆粒飛濺物，電弧也隨之熄滅，嚴(yán)重影響焊接穩(wěn)定性（見表2中試驗(yàn)1-1）。從焊接參數(shù)曲線（如圖6所示）可以看到，從頂絲短路造成電流急劇增大，電弧電壓快速下降，送絲扭矩突然上升，由斷弧到再起弧的過程中各個(gè)焊接參數(shù)的變化。

在較小的焊接電流下，工件表面受到的電弧熱越少，電弧下掘力也越小，使工件表面不能形成較深的凹坑，電弧沒有深入到母材內(nèi)部，形成一種半潛弧焊的不穩(wěn)定狀態(tài)。在這種狀態(tài)下，熔滴的過渡呈現(xiàn)多樣化的特點(diǎn)，既有短路過渡也有自由過渡，過渡的頻率降低，熔滴明顯長大，飛濺增大。如果電流進(jìn)一步降低將無法形成潛弧狀態(tài)，過渡方式主要以短路過渡和大滴排斥過渡為主，焊縫金屬被拋擲到焊縫兩側(cè)的情況增多，形成嚴(yán)重有害飛濺，焊縫填充金屬嚴(yán)重不足，見表2中的試驗(yàn)1-4和1-5。

表2 焊接電流對焊縫成形的影響

圖6 產(chǎn)生頂絲斷弧現(xiàn)象時(shí)的焊接參數(shù)

3.2 焊接電弧電壓的影響

為了考察焊接電弧電壓的影響，選用L485M材質(zhì)、厚度15.9 mm的熱軋卷板，進(jìn)行了Φ813 mm×15.9 mm規(guī)格的螺旋埋弧焊鋼管生產(chǎn)。預(yù)焊焊絲牌號(hào)為BHG-2M，直徑為3.2 mm。焊接工藝參數(shù)見表3。

表3 L485M鋼Φ813 mm×15.9 mm焊管預(yù)焊工藝參數(shù)

焊接電弧電壓對焊縫成形的影響見表4。由表4可見，粗絲CO2氣體保護(hù)焊潛弧過渡的電弧電壓變化范圍相對于其他焊接方式比較小，一般是在22～24 V之間。低電壓使電弧長度變短，電弧集中加熱工件，熱量損失較小，能容易在工件表面形成凹坑，有利于電弧下潛，使整個(gè)焊接過程更加穩(wěn)定，較低的電壓使得熔滴過渡行程很短，加上大電流對熔滴的細(xì)化作用，熔滴均勻而穩(wěn)定的向熔池過渡，飛濺減少。但是電壓過低，會(huì)造成弧長過短，熔滴在一個(gè)很小的弧長范圍內(nèi)密集過渡，如果此時(shí)弧長發(fā)生波動(dòng)，焊接電源來不及調(diào)節(jié)，會(huì)發(fā)生頂絲現(xiàn)象，見表4中的試驗(yàn)2-1。

表4 焊接電弧電壓對焊縫成形的影響

當(dāng)電弧電壓增大時(shí)，弧長變長，電弧對工件的加熱面積變大，形成凹坑深度較淺，電弧已經(jīng)不能完全潛入凹坑中，潛弧過渡的特點(diǎn)變得不明顯。另外，弧長增加造成熔滴過渡行程變長，過渡方向很不穩(wěn)定，飛濺明顯增加。隨著電壓繼續(xù)升高，電弧已經(jīng)從潛弧狀態(tài)變?yōu)槊骰顟B(tài)，對熔池加熱面積變大，向熔池尾部流動(dòng)的液態(tài)金屬的溫度降低，液態(tài)金屬隆起后來不及回流就已經(jīng)凝固，從而形成駝峰焊道，見表4中的試驗(yàn)2-4和2-5。

3.3 保護(hù)氣體的影響

保護(hù)氣體可以分為兩類：惰性氣體和活性氣體。目前，國內(nèi)大多數(shù)螺旋埋弧焊管預(yù)焊采用混合氣體保護(hù)，主要是氬氣和CO2氣體混合，其中氬氣所占比例在80%左右[8-9]。在低速焊接時(shí)采用富氬作為保護(hù)氣體，熔滴細(xì)小，飛濺大大降低，焊縫成形美觀，但是，在高速焊接時(shí)又會(huì)出現(xiàn)其他一些問題。而本研究的預(yù)焊主要采用CO2氣體作為保護(hù)氣體，保護(hù)氣體組分對飛濺物和焊縫成形影響采用如下試驗(yàn)進(jìn)行評(píng)價(jià)。

選用L555M材質(zhì)、厚度18.4 mm的熱軋卷板，進(jìn)行了Φ1 219 mm×18.4 mm規(guī)格的螺旋埋弧焊鋼管生產(chǎn)。預(yù)焊焊絲牌號(hào)為BHG-2M，直徑為3.2 mm。保護(hù)氣體成分中，CO2減少的部分采用氬氣作為混合氣體。焊接工藝參數(shù)見表5。

表5 L555M鋼Φ1 219 mm×18.4 mm焊管預(yù)焊工藝參數(shù)

保護(hù)氣體成分對焊縫成形的影響見表6。從表6中的試驗(yàn)3-1和3-2可以看出，在CO2占絕對多數(shù)的保護(hù)氣氛下進(jìn)行焊接，焊縫成形都很良好，只是對飛濺物的控制力度有所不同。在80%CO2其余Ar的條件下焊接，幾乎沒有大顆粒飛濺，達(dá)到了和富氬MAG焊一樣的效果。

表6 保護(hù)氣體成分對焊縫成形的影響

隨著CO2的比例的減少，飛濺物大幅度減少，但是焊縫成形情況卻發(fā)生惡化，嚴(yán)重時(shí)出現(xiàn)了連續(xù)駝峰焊道，見表6中的試驗(yàn)3-4和3-5。CO2是氧化性氣體，其比例越高，保護(hù)氣體的氧化性就越強(qiáng)，一定的氧化性能降低熔池金屬的表面張力[10]，熔池尾部隆起的液態(tài)金屬能夠回流到熔池中，或者向四周鋪展開來，從而抑制了駝峰焊道的產(chǎn)生，起到改善焊縫成形的作用。

3.4 焊接坡口的影響和選擇

為了考察焊接坡口的影響，選用L485M材質(zhì)、厚度15.9 mm的熱軋卷板，進(jìn)行了Φ1 016 mm×15.9 mm規(guī)格的螺旋埋弧焊鋼管生產(chǎn)。15.9 mm壁厚的鋼管對坡口的適應(yīng)性比較強(qiáng)，不同深度的坡口均能焊接。預(yù)焊焊絲牌號(hào)為BHG-2M，直徑為3.2 mm。焊接工藝參數(shù)見表7。

表7 L485M鋼Φ1 016 mm×15.9 mm焊管預(yù)焊工藝參數(shù)

焊接坡口形狀對焊縫成形的影響見表8。由表8可見，焊接坡口對飛濺物和焊縫形狀的影響主要體現(xiàn)在：坡口截面積較小，單位長度的坡口能容納的填充金屬就越少，在相同的焊接參數(shù)下，填充金屬已經(jīng)將坡口填滿，焊縫高出工件表面，飛濺物從熔池濺射出時(shí)沒有了“屏障”，很容易落在焊縫兩邊的工件上，見表8中的試驗(yàn)4-2。此外，預(yù)焊坡口是由銑邊機(jī)加工而成，鋼帶的微小波動(dòng)都會(huì)導(dǎo)致坡口尺寸的變化，從而影響預(yù)焊縫高度的變化。由于精焊內(nèi)焊臂長達(dá)15 m，預(yù)焊縫余高波動(dòng)大會(huì)導(dǎo)致精焊內(nèi)焊臂的顫動(dòng)，嚴(yán)重影響內(nèi)焊穩(wěn)定，甚至發(fā)生斷弧。坡口截面積較大，單位長度的坡口能容納的填充金屬就越多，在相同的焊接參數(shù)下，填充金屬不能將坡口填滿，焊縫高度在工件表面以下，沒有被填滿的坡口面有利于對焊縫和飛濺物的拘束，有些大顆粒飛濺物濺射高度低，會(huì)落在坡口內(nèi)部或者距離坡口比較近的地方，如果在精焊焊縫的覆蓋范圍內(nèi)就不用采取修磨措施，達(dá)到了提高生產(chǎn)效率的目的，見表4中的試驗(yàn)4-1。反之，如果焊縫將坡口填滿，甚至焊縫高度超過了坡口深度，此時(shí)坡口對焊縫和飛濺物的拘束作用減弱，飛濺物濺射到遠(yuǎn)離焊縫的地方。

表8 坡口形狀對焊縫成形的影響

內(nèi)外埋弧精焊都采用激光自動(dòng)跟蹤設(shè)備，且都采用外置激光器的方法，所以外坡口是必要的。而如上所述，內(nèi)坡口對于預(yù)焊的影響也是存在的，故坡口形式都選用雙Y形，如圖7所示。

圖7 螺旋縫埋弧焊管精焊時(shí)坡口形式

經(jīng)過多次實(shí)踐積累，總結(jié)出符合預(yù)焊工藝的坡口選擇方案，見表9。

表9 預(yù)焊坡口的選擇

3.5 正交試驗(yàn)

根據(jù)前述試驗(yàn)結(jié)果可知，對飛濺物和焊縫成形影響較大的因素有焊接電流、電弧電壓、保護(hù)氣體和坡口形狀。所以為比較各因素對飛濺物和焊縫成形影響規(guī)律的差異，本研究采取正交試驗(yàn)法設(shè)計(jì)試驗(yàn)方案。由于坡口形狀的影響原理較為明確且不受其他參數(shù)干擾，所以選取焊接電流、電弧電壓和保護(hù)氣體作為試驗(yàn)因素，分別記作A、B和C。選取水平數(shù)為3，設(shè)計(jì)3因素3水平正交試驗(yàn)。表10為正交試驗(yàn)因素水平表。

表10 正交試驗(yàn)因素水平表

在具體試驗(yàn)中，選用L555M鋼厚度18.4 mm的熱軋卷板，進(jìn)行了Φ1 219 mm×18.4 mm規(guī)格的螺旋埋弧焊鋼管生產(chǎn)。預(yù)焊焊絲牌號(hào)為BHG-2M，直徑為Φ3.2 mm。保護(hù)氣體成分中，CO2減少的部分采用氬氣作為混合氣體。焊接工藝參數(shù)見表11。正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)及評(píng)價(jià)見表12。

由表12可以看出，CO2成分對飛濺物的產(chǎn)生有主要影響，隨著CO2成分的減少，Ar的成分增多，飛濺物的數(shù)量呈現(xiàn)下降趨勢。只要其下降到20%的水平時(shí)，飛濺物就沒有了，但是隨之而來的問題是焊縫成形變差，出現(xiàn)嚴(yán)重的駝峰，見試驗(yàn)5-3、5-5和5-7。電弧電壓和焊接電流對飛濺物的產(chǎn)生也有影響。當(dāng)電弧電壓比較高時(shí)，電弧長度也比較長，同時(shí)電弧潛入鋼板深度比較淺，造成有些飛濺物不能被電弧下潛形成的空腔擋住，從而濺射出來，見試驗(yàn)5-8；當(dāng)焊接電流較小時(shí)，電弧下掘力不夠，不能完全潛入鋼板，熔滴長大，過渡頻率降低，飛濺增大，見試驗(yàn)5-6。試驗(yàn)5-9是在高電弧電壓和小焊接電流聯(lián)合作用下的焊縫形貌，即便此時(shí)CO2成分已經(jīng)降低到60%，但是還是出現(xiàn)了較多的飛濺物。

表11 L555M鋼Φ1 219 mm×18.4 mm焊管正交試驗(yàn)預(yù)焊工藝參數(shù)

對于焊縫形狀，電弧電壓和CO2成分都對其有較大的影響。當(dāng)電弧電壓保持在較低水平并且CO2成分保持在較高水平時(shí)，有利于焊縫成形，見試驗(yàn)5-1和5-6。而電弧電壓在較高水平或者CO2成分在較低水平時(shí)，都不利于焊縫成形，見試驗(yàn)5-3、5-5、5-7、5-8和5-9。焊接電流對焊縫形狀的影響主要體現(xiàn)在熔敷金屬的填充量上，焊接電流過大、填充量多、焊縫余高較高，見試驗(yàn)5-1、5-4和5-7；焊接電流過小、填充量不足，見試驗(yàn)5-3、5-6和5-9，其中試驗(yàn)5-3和5-9在電弧電壓和保護(hù)氣體的影響下出現(xiàn)了小體積的駝峰焊道。

表12 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)及評(píng)價(jià)

3.6 其他參數(shù)影響

其他焊接參數(shù)對焊縫成形的影響沒有上述4個(gè)參數(shù)明顯，但也有一定的影響。參照本研究對駝峰焊道形成過程的分析，當(dāng)焊點(diǎn)處在下坡焊位置時(shí)，顯然更有利于向后流動(dòng)的液態(tài)金屬回流至熔池，從而阻礙駝峰的形成。因此，當(dāng)下坡焊的偏心距較小時(shí)，液態(tài)金屬回流能力減弱，容易產(chǎn)生駝峰焊道。反之，增大偏心距，焊縫成形變好。但是受制于鋼管三輥成型工藝，預(yù)焊可以選擇的焊點(diǎn)位置較小，偏心距不能過大。同樣是由于鋼管成型的限制，焊槍無法在上坡位置進(jìn)行焊接，故本研究不對這種情況進(jìn)行討論。

4 結(jié)束語

利用試驗(yàn)的方法研究了相關(guān)焊接參數(shù)，認(rèn)為在較大的焊接電流條件下，電弧在工件表面形成較大的凹坑，進(jìn)而潛入凹坑內(nèi)部，使熔滴更加細(xì)化，熔滴過渡的頻率顯著提高，能促進(jìn)形成穩(wěn)定的潛弧過渡，有助于得到成形良好的焊縫并減小飛濺。在較低電弧電壓條件下，電弧弧長較短，工件受熱更加集中，工件表面更容易形成凹坑，能促進(jìn)形成穩(wěn)定的潛弧過渡。保護(hù)氣體的CO2含量越高，氧化性越強(qiáng)，熔池金屬的表面張力就越小，熔池尾部隆起的液態(tài)金屬能夠回流到熔池中，或者在焊縫的兩側(cè)鋪展開來，從而抑制了駝峰焊道的產(chǎn)生，起到改善焊縫成形的目的。合適的坡口形狀則有利于對焊縫和飛濺物的拘束，使得有些大顆粒飛濺物落在坡口內(nèi)部或者距離坡口比較近的地方，達(dá)到減少修磨量、提高生產(chǎn)效率的目的。將以上結(jié)論用于實(shí)際生產(chǎn)，實(shí)現(xiàn)了在超高焊接速度下的穩(wěn)定焊接，同時(shí)無有害飛濺物，焊縫成形良好。

[1]TUCHVIN C,WANG Y C,ZHENG L M.Modernization technology in two-step welding production of PWS company[J].Welded Pipe and Tube,2011,34（2）:17-20.

[2]中國機(jī)械工程學(xué)會(huì)焊接學(xué)會(huì).焊接手冊焊接方法及設(shè)備（2版）:第1卷[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1998:199.

[3]殷樹言,鄭兵,姜偉雁.粗絲CO2氣體保護(hù)焊熔滴過渡與潛弧機(jī)理的研究[J].金屬科學(xué)與工藝,1989,8（2）:95-103.

[4]鄭海生.CO2焊接飛濺產(chǎn)生原因與防止方法探究[J].機(jī)電工程技術(shù)，2011（8）:154-156,205.

[5]張文鉞.焊接冶金學(xué)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1999.

[6]陳姬.高速GMAW駝峰焊道形成機(jī)理的研究[D].濟(jì)南：山東大學(xué),2009.

[7]徐文鏡.高速GMAW焊接焊縫成形缺陷機(jī)理的初步分析[D].濟(jì)南：山東大學(xué),2009.

[8]韓顯柱，張善保，楊戰(zhàn)利，等.螺旋埋弧焊管預(yù)焊焊接設(shè)備與工藝[J].焊管，2010，33（11）:47-50.

[9]唐子金.螺旋埋弧焊管預(yù)精焊質(zhì)量控制方法探討[J].焊管，2011，34（2）:26-29.

[10]楊戰(zhàn)利.螺旋管高速M(fèi)AG預(yù)焊焊槍及焊接工藝研究[D].哈爾濱:機(jī)械科學(xué)研究總院哈爾濱焊接研究所,2011.

編輯：羅 剛

Spiral Submerged Arc Welded（SSAW）Pipe Ultra-high Speed Pre-welding Process Study

LI Wei
（Shandong Shengli Steel Pipe Co.,Ltd.,Zibo 255082,Shandong,China）

TG444.73

B

10.19291/j.cnki.1001-3938.2017.08.003

李 偉（1984—），男，工程碩士，工程師，主要從事螺旋埋弧焊管的焊接技術(shù)工作。

2017-04-17