傅利斌，許鴻吉，董強(qiáng)，楊鑫華

(大連交通大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院, 遼寧 大連 116028)*

補(bǔ)焊次數(shù)對S355J2W+N低合金鋼T型接頭疲勞性能和組織的影響

傅利斌，許鴻吉，董強(qiáng)，楊鑫華

(大連交通大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院, 遼寧 大連 116028)*

針對鐵路客車焊接轉(zhuǎn)向架的T型焊接接頭，通過對未補(bǔ)焊接頭、以及補(bǔ)焊一次、兩次、三次、四次的焊接接頭進(jìn)行試驗，總結(jié)出補(bǔ)焊次數(shù)對焊接轉(zhuǎn)向架T型接頭疲勞性能和顯微組織的影響，為鐵路客車轉(zhuǎn)向架的工藝制定和可靠性提供了技術(shù)理論與實(shí)踐數(shù)據(jù)支持.試驗結(jié)果表明：一次、二次補(bǔ)焊對S355J2W+N低合金鋼T型接頭疲勞強(qiáng)度影響不大，而三次及以上補(bǔ)焊次數(shù)會稍微降低S355J2W+N低合金鋼T型接頭疲勞強(qiáng)度，不同補(bǔ)焊次數(shù)對顯微組織無明顯影響.

S355J2W+N低合金鋼；補(bǔ)焊次數(shù)；疲勞性能

0 引言

S355J2W+N低合金鋼作為鐵路機(jī)車轉(zhuǎn)向架的常用材料，其焊接接頭的力學(xué)性能直接決定著鐵路運(yùn)營的安全和運(yùn)輸效率，所以，在焊接生產(chǎn)制造過程中的質(zhì)量控制具有十分重要的意義的.

鐵路客車轉(zhuǎn)向架構(gòu)架大多采用焊接結(jié)構(gòu)，由于焊接過程中的各種原因?qū)е陆宇^部位會產(chǎn)生不同程度、不同類型的焊接缺陷(如成形不良、氣孔、夾渣、未焊透、裂紋等)，當(dāng)在焊縫中出現(xiàn)焊縫局部缺陷時，為減少損失，通常采用局部去除焊接缺陷再補(bǔ)焊進(jìn)行修復(fù)[2- 3].補(bǔ)焊是一種低成本制造技術(shù)，在一些標(biāo)準(zhǔn)和技術(shù)規(guī)范中,同一部位的返修次數(shù)不宜超過2次，但在實(shí)際的生產(chǎn)過程中經(jīng)常會遇到需要對接頭進(jìn)行多次補(bǔ)焊的情況，由于接頭在補(bǔ)焊過程中會受到多次焊接熱循環(huán)的影響，可能造成熱影響區(qū)的組織硬化和晶粒粗大，增加接頭的冷裂傾向，降低接頭的性能，所以多次補(bǔ)焊接頭疲勞性能是否滿足設(shè)計使用要求，關(guān)系到我國鐵路機(jī)車、尤其高鐵、城軌的發(fā)展，是實(shí)際生產(chǎn)中急需解決的問題[4- 5].

1 試驗材料及試驗方法

1.1 試驗材料

試驗材料為板厚12.0 mm的S355J2W+N低合金鋼，熱軋狀態(tài)供貨；采用MAG焊對試板進(jìn)行施焊，焊接材料選用直徑為φ1.2 mm的ER50- 6實(shí)芯焊絲，選用80%Ar+20%CO2作為保護(hù)氣體，試驗材料的化學(xué)成分和力學(xué)性能分別見表1和表2.

表1 試驗材料化學(xué)成分 %

材料名稱CMnSiPSNiCrS355J2W+N0.091.190.3270.0190.0030.0220.424ER50-60.0831.500.870.0100.0150.0050.021

表2 試驗材料力學(xué)性能

1.2 試驗方法

對S355J2W+N低合金鋼進(jìn)行雙面焊T型接頭焊接，分別進(jìn)行不補(bǔ)焊、一次補(bǔ)焊、二次補(bǔ)焊、三次補(bǔ)焊和四次補(bǔ)焊的角接工藝試驗，補(bǔ)焊時采用機(jī)械加工的方法將距熔合線留1 mm的余量的原有的焊縫去除掉， T型角接焊接工藝參數(shù)見表3，角接工藝試驗試件焊接后均進(jìn)行了外觀檢測和滲透檢測.

表3 焊接工藝參數(shù)

焊后參照GB/T13816-92《焊接接頭脈動拉伸疲勞試驗方法》分別對未補(bǔ)焊、以及一次、兩次、三次、四次補(bǔ)焊的S355J2W+N低合金鋼T型接頭進(jìn)行疲勞試驗研究.疲勞試件尺寸如圖1所示.金相組織分析采用BM- 41數(shù)碼金相顯微鏡觀察焊接接頭的母材區(qū)、焊縫區(qū)及熔合區(qū)的顯微組織，金相腐蝕液為4%硝酸酒精溶液.

圖1 疲勞試樣形狀和尺寸

2 試驗結(jié)果及分析

2.1 疲勞試驗結(jié)果接分析

疲勞斷裂試件上產(chǎn)生疲勞裂紋的位置及宏觀形貌如圖2所示，可看出通過升降法來確定在指定壽命為 5×106次循環(huán)下的未補(bǔ)焊、以及一次、兩次、三次、四次補(bǔ)焊的S355J2W+N低合金鋼T型接頭的中值疲勞極限，所有疲勞斷裂試件斷裂位置均處于焊趾處.

圖2 疲勞試件的宏觀照片

未補(bǔ)焊的疲勞試驗共有4級應(yīng)力水平，有效試件數(shù)12個；一次補(bǔ)焊的疲勞試驗共有5級應(yīng)力水平，有效試件數(shù)15個；二次補(bǔ)焊的疲勞試驗共有5級應(yīng)力水平，有效試件數(shù)13個；三次補(bǔ)焊的疲勞試驗共有4級應(yīng)力水平，有效試件數(shù)14個，四次補(bǔ)焊的疲勞試驗共有5級應(yīng)力水平，有效試件數(shù)13個詳見圖3.

(a) 未補(bǔ)焊

(c) 二次補(bǔ)焊

(d) 三次補(bǔ)焊

(e) 四次補(bǔ)焊

根據(jù)疲勞極限升降圖并依照公式：

分別計算出未補(bǔ)焊、以及一次、兩次、三次、四次補(bǔ)焊的S355J2W+N低合金鋼T型接頭的中值疲勞極限分別為：

未補(bǔ)焊：

一次補(bǔ)焊：

兩次補(bǔ)焊：

σ0.1=(2×157.5+3×152.5)/5=154.5 MPa

三次補(bǔ)焊：

四次補(bǔ)焊：

通過上面的計算結(jié)果可以看出：未補(bǔ)焊疲勞強(qiáng)度為157.5 MPa，一次補(bǔ)焊的疲勞強(qiáng)度為153.9 MPa，二次補(bǔ)焊的疲勞強(qiáng)度為154.5 MPa，三次補(bǔ)焊的疲勞強(qiáng)度為141.7 MPa，四次補(bǔ)焊的疲勞強(qiáng)度為140.0 MPa.這說明補(bǔ)焊次數(shù)的增加對T型接頭疲勞強(qiáng)度有影響.

對不同補(bǔ)焊次數(shù)下的S355J2W+N低合金鋼T型接頭脈動拉伸疲勞斷口進(jìn)行SEM試驗，斷口啟裂區(qū)掃描圖像如圖4所示.由圖可看出：試件的疲勞裂紋是從試件邊緣處啟，向試件內(nèi)部擴(kuò)展，試件啟裂區(qū)無可視的夾雜、夾渣等影響試件疲勞強(qiáng)度的焊接缺陷；疲勞試件斷于焊趾處是由于T型接頭焊趾處應(yīng)力集中(啟裂區(qū)基本處于整個焊接接頭應(yīng)力相對集中的地方)，當(dāng)不斷承受疲勞載荷時，該處極易發(fā)生疲勞斷裂，而隨著補(bǔ)焊次數(shù)的增加，導(dǎo)致接頭熔合區(qū)過熱，組織粗大，所以疲勞性能降低.

(a) 未補(bǔ)焊 (b) 一次補(bǔ)焊

(c) 二次補(bǔ)焊 (d) 三次補(bǔ)焊

(e) 四次補(bǔ)焊

2.2 金相試驗結(jié)果接分析

S355J2W+N低合金鋼母材顯微組織如圖5(a)所示，為軋制鐵素體和珠光體帶狀組織.S355J2W+N低合金鋼焊縫顯微組織如圖5(b)所示.由于補(bǔ)焊時填充材料均為ER50- 6實(shí)芯焊絲，焊接工藝參數(shù)相同，故焊縫的組織形態(tài)并未發(fā)生改變.可以看出：焊縫組織為先共析鐵素體分布于柱狀晶界上，少量無碳貝氏體從晶界伸向晶內(nèi)，晶內(nèi)為針狀鐵素體與珠光體.

(a) 母材 (b) 焊縫

圖5 S355J2W+N低合金鋼顯微組織

由于未補(bǔ)焊、補(bǔ)焊一次、二次、三次和四次的S355J2W+N低合金鋼焊接接頭熱影響區(qū)組織形態(tài)差別不大，所以只以未補(bǔ)焊與四次補(bǔ)焊熱影響區(qū)金相組織為例，分別如圖6、圖7所示.可以看出：過熱區(qū)處于過熱狀態(tài)，組織晶粒粗大，且大小不一，主要為沿奧氏體晶界析出的塊狀先共析鐵素體及針狀鐵素體、珠光體和少量的粒狀貝氏體；熱影響區(qū)的正火區(qū)在加熱的過程中全部經(jīng)歷了由鐵素體和珠光體到奧氏體的相變重結(jié)晶而冷卻過程又經(jīng)歷了由奧氏體到鐵素體和珠光體的相變重結(jié)晶過程，組織為晶粒細(xì)小的鐵素體和珠光體；不同補(bǔ)焊次數(shù)之間并無顯著差異.

(a) 熔合區(qū) (b) 過熱區(qū)

(c) 正火區(qū) (d) 不完全重結(jié)晶區(qū)

圖6 未補(bǔ)焊時熱影響區(qū)顯微組織

(a) 熔合區(qū) (b) 過熱區(qū)

(c) 正火區(qū)(d) 不完全重結(jié)晶區(qū)

圖7 補(bǔ)焊四次時熱影響區(qū)顯微組織

3 結(jié)論

(1)S355J2W+N低合金鋼T型接頭未補(bǔ)焊疲勞強(qiáng)度為為157.5 MPa，一次補(bǔ)焊的疲勞強(qiáng)度為153.9 MPa，二次補(bǔ)焊的疲勞強(qiáng)度為154.5 MPa，三次補(bǔ)焊的疲勞強(qiáng)度為141.7 MPa，四次補(bǔ)焊的疲勞強(qiáng)度為140.0 MPa；

(2)一次、二次補(bǔ)焊對S355J2W+N低合金鋼T型接頭疲勞強(qiáng)度影響不大，而三次及以上補(bǔ)焊次數(shù)則疲勞強(qiáng)度會稍微降低；

(3)焊接接頭顯微組織：焊縫組織為先共析鐵素體分布于柱狀晶界上，少量無碳貝氏體從晶界伸向晶內(nèi)，晶內(nèi)為針狀鐵素體與珠光體.不同補(bǔ)焊次數(shù)的S355J2W+N低合金鋼焊接接頭熱影響區(qū)組織形態(tài)差別不大，過熱區(qū)組織為沿奧氏體晶界析出的塊狀先共析鐵素體及針狀鐵素體、珠光體和少量的粒狀貝氏體；正火區(qū)組織為晶粒細(xì)小的鐵素體和珠光體.

[1]宮平，常力．多次返修對S355J2W+N鋼焊接接頭性能的影響[M]．焊接技術(shù)，2011，40(2):29- 31.

[2]陳大慶，陳增有，馬清波，等．焊后處理工藝對Q345E 低合金鋼焊接接頭疲勞性能的影響[J]．大連交通大學(xué)學(xué)報,2012，33(2):73- 76.

[3]于巖，馬清波，陳增有, 等．熱矯正對Q345E低合金鋼焊接接頭疲勞性能的影響[J]．熱加工工藝，2015,44(3):38- 44．

[4] 萬里鵬,肖熙,江鵬，等．多次補(bǔ)焊對30CrMnSiA高強(qiáng)鋼焊接接頭組織和疲勞性能的影響[J]．熱加工工藝，2015，44(21):210- 212．

[5]田志騫，陳東方，馬國龍．多次補(bǔ)焊對A6N01鋁合金焊接接頭疲勞性能的影響[J]．電焊機(jī)，2015，45(11):102- 106.

Effect of Repair Welding Times on Fatigue Properties and Microstructure of S355J2W+N Low Alloy Steel T Welding Joints

FU Libin,XU Hongji,DONG Qiang,YANG Xinhua

(School of Materials Science and Engineering,Daling Jiaotong University,Dalian 116028,China)

For railway passenger train welded bogie T welding joint,the test of without repairing welding and times of repairing welding summed up the impact of the repairing welding times on the welding bogie T joint fatigue performance and microstructure,and provides theory and technology and practice data support for railway passenger train welded bogie.The results show that the once and twice repair welding have little effect on the fatigue strength of the S355J2W+N low alloy steel T welding joints,and the fatigue strength of S355J2W+N low alloy steel T joint is reduced a little when the times is more than three,and the number of repair times had no significant effect on the microstructure.

S355J2W+N low alloy steel；repairing welding times；fatigue performance

1673- 9590(2017)05- 0075- 04

A

2017- 01- 01

中國鐵路總公司科技研究開發(fā)計劃資助項目(2016J007-l)

傅利斌(1970-)，男，副教授，博士，主要從事材料加工工藝與優(yōu)化、可靠性方向的研究 E-mail:flb@djtu.edu.cn.