珠光體
- 高強(qiáng)度簾線鋼LX82ACr的動(dòng)態(tài)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變行為
體的生成,細(xì)化珠光體片層間距,提高鋼的塑性。在82級(jí)簾線鋼基礎(chǔ)上添加適量Cr開發(fā)出LX82ACr鋼盤條,其鋼中晶界處滲碳體含量明顯減少,盤條塑性顯著提高。同時(shí),為避免因Cr元素添加而導(dǎo)致的盤條強(qiáng)度過(guò)度提升和過(guò)冷組織的形成,危及鋼的可拉拔性[4],降低了鋼中的Mn含量。由于合金元素及其含量的改變,LX82ACr鋼與普通82級(jí)簾線鋼相比,生產(chǎn)過(guò)程及組織性能控制要求更為嚴(yán)格。實(shí)際生產(chǎn)中,盤條的組織性能由斯太爾摩線冷卻過(guò)程決定,而這個(gè)過(guò)程可以用動(dòng)態(tài)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變來(lái)進(jìn)
金屬熱處理 2023年9期2023-10-10
- Nb/V 復(fù)合強(qiáng)化對(duì)高強(qiáng)度鋼筋顯微組織和性能的影響
素體晶粒尺寸和珠光體片層間距減小.鄧?yán)俚龋?2］研究表明，Nb/V 微合金化高強(qiáng)度抗震鋼筋在拉伸過(guò)程中，鋼筋裂紋遇到較硬相貝氏體時(shí)會(huì)向軟相鐵素體擴(kuò)展.Nb/V 微合金化鋼筋呈現(xiàn)均勻的鐵素體+珠光體組織，能夠改善鋼筋的力學(xué)性能［13-14］.孫瑩等［15］系統(tǒng)研究了335～500 HRB余熱處理鋼筋，認(rèn)為淬硬層厚度越大，強(qiáng)度越高.張正云［16］指出，Nb 含量的增加雖然會(huì)抑制珠光體的形成，但能促進(jìn)貝氏體的形成.周煌等［17］指出，隨著變形量的增加，含貝氏體的
建筑材料學(xué)報(bào) 2023年8期2023-09-19
- 新型槽幫鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線及微觀組織
變(A→F)、珠光體相變(A→P)、貝氏體相變(A→B)及馬氏體相變(A→M)等[11-12]。隨著冷卻速度的增加,奧氏體過(guò)冷度增大,臨界形核自由能的下降使形核更加容易,因此鐵素體、珠光體和貝氏體的轉(zhuǎn)變溫度不斷降低[13],室溫組織中鐵素體、珠光體和貝氏體轉(zhuǎn)變量先增加后快速降低,直至轉(zhuǎn)變量達(dá)到零值。馬氏體相變點(diǎn)(Ms)隨著冷卻速度的增加而升高,馬氏體轉(zhuǎn)變量和鋼的硬度也隨之不斷增加。由于冷卻過(guò)程中先共析鐵素體析出和貝氏體轉(zhuǎn)變引起周圍奧氏體組織中碳含量增加[1
金屬熱處理 2023年6期2023-07-26
- SWRCH35K鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線的測(cè)定與分析
非片層狀的退化珠光體,以期減少甚至省略緊固件成型前耗時(shí)耗能的球化退火工序[5-8]。SWRCH35K鋼作為我國(guó)目前8.8級(jí)緊固件市場(chǎng)需求量最大的中碳冷鐓鋼產(chǎn)品,開發(fā)免退火型產(chǎn)品并形成成熟工藝具有重要意義。有關(guān)學(xué)者研究發(fā)現(xiàn),退化珠光體形成的影響因素有碳含量、過(guò)冷度、原奧氏體狀態(tài)等[9-15],由于在線生產(chǎn)工藝的復(fù)雜性,其形成機(jī)理仍未十分明確。因此,本文通過(guò)測(cè)定SWRCH35K鋼靜態(tài)CCT曲線,研究其組織演變和硬度變化規(guī)律,以期為組織控制提供依據(jù),并為動(dòng)態(tài)條件
金屬熱處理 2023年4期2023-05-04
- 熱處理對(duì)25SiMn鋼晶粒尺寸和 珠光體含量影響分析
金相組織一般為珠光體和鐵素體，綜合力學(xué)性能優(yōu)異，在大型鍛件領(lǐng)域應(yīng)用廣泛[1-2]。在實(shí)際生產(chǎn)中，25SiMn鋼常常通過(guò)適當(dāng)?shù)臒崽幚砉に嚮蛉蹮挄r(shí)加入能細(xì)化晶粒的V、Ti等元素來(lái)獲得均勻的珠光體組織和奧氏體晶粒[3]。不恰當(dāng)?shù)臒崽幚砉に嚂?huì)導(dǎo)致25SiMn鋼鍛件晶粒粗大、混晶，或碳化物異常長(zhǎng)大，不利于材料的綜合性能。1 試驗(yàn)材料某廠生產(chǎn)的鍛件法蘭端拉伸性能不合格，針對(duì)該問(wèn)題在鍛件法蘭位置取試分析。沿法蘭端徑向取3個(gè)試樣，分別編號(hào)6-1(法蘭中心)、6-2(法蘭中
大型鑄鍛件 2023年1期2023-02-10
- 球墨鑄鐵行走輪的低溫正火工藝
，由于鑄態(tài)組織珠光體含量低以至強(qiáng)度低，滿足不了設(shè)計(jì)要求，因此必須通過(guò)熱處理途徑加以強(qiáng)化。采用正火改善基體組織以提高球鐵強(qiáng)度是一種常用的熱處理工藝方法[4]。行走輪是橋式起重機(jī)驅(qū)動(dòng)單元關(guān)鍵零部件。目前某公司為德國(guó)某企業(yè)生產(chǎn)13種型號(hào)的球墨鑄鐵行走輪。圖1為部分型號(hào)行走輪。因不同行走輪大小及有效厚度有別，外徑從φ200 mm到φ630 mm不等，其正火處理從溫度和冷卻方式上都不完全一樣。通過(guò)多年的摸索，正火溫度在850～880 ℃之間為宜。本試驗(yàn)行走輪為外形尺
金屬熱處理 2022年9期2022-10-21
- Φ40 mm HRB500E 彎曲斷裂原因分析
狀鐵素體+粗大珠光體，經(jīng)測(cè)定珠光體含量為82.19%，試樣基體顯微組織為鐵素體+珠光體，經(jīng)測(cè)定珠光體含量為47.84%?？梢园l(fā)現(xiàn)心部珠光體含量大約是基體珠光體含量的2 倍，而心部的珠光體含量也遠(yuǎn)超過(guò)鐵碳相圖杠桿定律計(jì)算出的珠光體含量，從而可以得出試樣組織不均勻且珠光體含量超標(biāo)的結(jié)論。圖1 心部偏析圖2 網(wǎng)狀鐵素體+粗大珠光體截取縱截面，經(jīng)磨制、拋光后，試樣縱截面存在硅酸鹽類夾雜物，級(jí)別為粗系2.0 級(jí)。2.4 宏觀分析截取試樣上的彎曲斷口，宏觀形貌如圖3
山西冶金 2022年4期2022-09-26
- Nb/V復(fù)合強(qiáng)化對(duì)高強(qiáng)度鋼筋顯微組織和性能的影響
素體晶粒尺寸和珠光體片層間距減小.鄧?yán)俚龋?2］研究表明，Nb/V微合金化高強(qiáng)度抗震鋼筋在拉伸過(guò)程中，鋼筋裂紋遇到較硬相貝氏體時(shí)會(huì)向軟相鐵素體擴(kuò)展.Nb/V微合金化鋼筋呈現(xiàn)均勻的鐵素體+珠光體組織，能夠改善鋼筋的力學(xué)性能［13-14］.孫瑩等［15］系統(tǒng)研究了335～500 HRB余熱處理鋼筋，認(rèn)為淬硬層厚度越大，強(qiáng)度越高.張正云［16］指出，Nb含量的增加雖然會(huì)抑制珠光體的形成，但能促進(jìn)貝氏體的形成.周煌等［17］指出，隨著變形量的增加，含貝氏體的鋼筋變
建筑材料學(xué)報(bào) 2022年8期2022-09-04
- GCr15軸承鋼軟化退火工藝
顯微組織為片狀珠光體+碳化物，布氏硬度為343 HBW。采用精密切割機(jī)將成材切割成15 mm厚的圓柱試樣。采用箱式爐進(jìn)行熱處理試驗(yàn)，主要熱處理工藝為：分別在550，600，650，700，730，740，750，760，770，780，800，850，900 ℃下保溫，保溫時(shí)間均為180 min，再進(jìn)行退火，爐溫不大于300 ℃后取出試樣，空冷至室溫。試驗(yàn)結(jié)束后，制備試樣，采用Quanta400F型掃描電鏡(SEM)觀察其顯微組織形貌，采用全自動(dòng)布氏硬度計(jì)
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2022年8期2022-08-27
- 厚規(guī)格熱鍍鋅板折彎開裂分析及改進(jìn)措施
主要為鐵素體和珠光體，晶粒度級(jí)別為8.0，珠光體組織在晶界處發(fā)生團(tuán)聚，且分布較多。進(jìn)一步采用Sigma500熱場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM)分析可知，珠光體團(tuán)的尺寸約為40 μm，主要由晶界處的珠光體、滲碳體及尺寸較小的鐵素體組成(見圖3b)。說(shuō)明基板的鐵素體組織和晶粒度都正常，但珠光體團(tuán)尺寸偏大，數(shù)量較多，分布在整個(gè)基板內(nèi)部。圖3 開裂試樣基板的金相組織(a)及其珠光體團(tuán)的形貌(b) Figure 3 Metallographic structure o
電鍍與涂飾 2022年13期2022-08-02
- 提升珠光體組織的耐磨性能以及熱穩(wěn)定性
+C）而形成的珠光體結(jié)構(gòu)，用以提升珠光體組織在室溫以及一系列高溫環(huán)境下的耐磨性能以及熱穩(wěn)定性。該研究以A new strong pearlitic multiprincipal element alloy to withstand wear at elevated temperatures為題發(fā)表在Acta Materialia上。該研究發(fā)現(xiàn)，與鋼鐵材料的相變相似，高熵合金中也可以發(fā)生共析反應(yīng)而產(chǎn)生珠光體結(jié)構(gòu)，共析轉(zhuǎn)變發(fā)生于500～650℃，共析反應(yīng)為FC
航空制造技術(shù) 2022年5期2022-07-15
- 快速連接器熔煉工藝研究
化率≥85%,珠光體含量＞90%，鐵素體含量＜5%，化學(xué)成分ω（Cu）/10+ω（Sn）≤0.08%.圖1 快速連接器2 工藝難度分析快速連接器是典型的高強(qiáng)度球墨鑄鐵件，產(chǎn)品性能要求有較高的強(qiáng)度，同時(shí)還要有一定的伸長(zhǎng)率。產(chǎn)品技術(shù)條件要求用附鑄試樣進(jìn)行材料驗(yàn)收，但由于澆注后附鑄試樣的凝固、冷卻條件較差，易造成其組織中石墨球數(shù)量少、球徑大，同時(shí)珠光體容易分解，易造成力學(xué)性能的降低，很難保證屈服強(qiáng)度≥450 MPa 的技術(shù)要求；珠光體含量的要求在鑄態(tài)情況下也很難
鑄造設(shè)備與工藝 2022年3期2022-07-13
- 真空滲碳18CrNiMo7-6鋼中碳化物的析出規(guī)律
。將鋼件冷卻到珠光體區(qū)并保溫，使鋼中的奧氏體全部轉(zhuǎn)變?yōu)槠瑢訝?span id="wg0qoi8" class="hl">珠光體形貌組織，之后再升溫至兩相區(qū)進(jìn)行保溫處理。兩相區(qū)內(nèi)，珠光體形貌組織逐漸向奧氏體及滲碳體轉(zhuǎn)變。奧氏體在珠光體晶內(nèi)的滲碳體與鐵素體的邊界處形核并長(zhǎng)大[13]。珠光體內(nèi)鐵素體中碳濃度為0.0218%，滲碳體碳濃度為6.69%，在轉(zhuǎn)化為含碳量為0.77%的奧氏體時(shí)，由于鐵素體同奧氏體碳濃度差相比滲碳體同奧氏體碳濃度差較小，所以在進(jìn)行奧氏體轉(zhuǎn)變時(shí)鐵素體優(yōu)先完成轉(zhuǎn)變，此時(shí)原珠光體內(nèi)未反應(yīng)完的滲碳體則被割
金屬熱處理 2022年5期2022-06-06
- ML40Cr冷鐓螺栓法蘭外圈表面開裂原因分析
基體組織為球狀珠光體組織，碳化物呈球狀，比較均勻地分布于基體中，整體球化效果明顯，見圖3。但是在法蘭處外圈表層組織則為片狀珠光體+鐵素體，球化效果非常差，表層片狀珠光體層深度約為0.12 mm，有部分裂紋僅產(chǎn)生于片狀珠光體層，見圖4～圖6。圖3 法蘭處基體組織(500X)圖4 法蘭處表層及基體組織(50X)圖5 法蘭處外圈表層組織(200X)圖6 法蘭外圈表面組織為片狀珠光體+鐵素體(500X)1.3.2 開裂螺栓桿部組織選取開裂螺栓桿部取橫截面樣品金相檢
四川冶金 2022年2期2022-05-16
- 高壓注汽管道16Mn鋼的老化損傷表征分析
16Mn鋼屬于珠光體型耐熱鋼，如圖1所示，組織為珠光體和鐵素體，16Mn鋼的內(nèi)壁可見明顯的帶狀組織，珠光體呈帶狀均勻分布在鐵素體之間，與鐵素體呈黑白相間的條帶狀；中間壁厚處珠光體呈較短的帶狀分布在鐵素體之中，雖然并未像內(nèi)壁處兩者呈帶狀交替分布，但也可看出珠光體具有明顯的帶狀分布規(guī)律；外壁處沒(méi)有明顯的帶狀組織，珠光體與鐵素體兩者均勻分布。內(nèi)壁與中間壁厚處呈帶狀組織分布，其可能是由管材加工工藝導(dǎo)致。就晶粒大小來(lái)看，沿壁厚方向，晶粒細(xì)小，鐵素體晶粒平均尺寸約為7
石油和化工設(shè)備 2022年2期2022-03-11
- 高碳鋼絲拉拔過(guò)程中的組織性能演變
60 MPa級(jí)珠光體鋼絲,韓國(guó)的蔚山大橋采用1960 MPa級(jí)鍍鋅鋼絲[2-3]。高強(qiáng)度意味著更安全、更大的跨度、更低的成本。高碳珠光體盤條具備大應(yīng)變冷拉拔變形中的加工硬化效應(yīng)而形成高強(qiáng)度細(xì)鋼絲,因此對(duì)生產(chǎn)橋梁纜索用冷拔珠光體鋼絲的微觀組織及織構(gòu)機(jī)理研究也日益深入[4]。目前國(guó)內(nèi)最高強(qiáng)度級(jí)——2000 MPa級(jí)橋索鋼絲率先完成工業(yè)生產(chǎn),并首先應(yīng)用于滬通大橋,這是中國(guó)高強(qiáng)度鋼絲發(fā)展過(guò)程中的里程碑。拉拔過(guò)程鋼絲強(qiáng)度的變化受珠光體片層間距減小[5]、滲碳體和鐵素
材料科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2021年6期2022-01-05
- 淺析晶粒尺寸對(duì)H13鋼珠光體轉(zhuǎn)變的影響
織為均勻的粒狀珠光體。鋼的珠光體轉(zhuǎn)變屬于擴(kuò)散型相變，與擴(kuò)散溫度和擴(kuò)散距離直接相關(guān)。由于鍛造時(shí)鋼錠粗大的樹枝晶已被打碎，因此鍛件的擴(kuò)散距離可近似認(rèn)為鍛件的晶粒尺寸大小。本文擬采用Jmatpro軟件對(duì)H13鋼進(jìn)行計(jì)算，以找出晶粒尺寸大小對(duì)H13鋼球化效果的影響。1 模擬計(jì)算參數(shù)H13鋼主要化學(xué)元素要求[5]和計(jì)算用化學(xué)成分見表1。表1 H13鋼化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)Table 1 Chemical compositions of H13 steel(mass
大型鑄鍛件 2021年5期2021-09-14
- GCr15球化退火材料表層片狀珠光體的成因及危害
造后其組織為細(xì)珠光體，通過(guò)球化退火可使組織變?yōu)榫鶆蚍植嫉募?xì)粒狀珠光體，有利于得到理想的馬氏體、均勻的碳化物和少量的殘余奧氏體組織，使零件的耐磨性、抗疲勞性能最好，并兼有好的彈性、韌性等軸承要求的基本性能；2)降低硬度,便于切削加工(軸承鋼熱軋或鍛造后硬度通常為255～340 HBW，尤其不適用于車削加工)；3)提高塑性，便于冷拉和沖壓[2]。在金相檢驗(yàn)中常見軸承鋼球化退火材料表層存在不同類型的片狀珠光體組織，其分布深度不同，對(duì)后續(xù)加工工藝及產(chǎn)品質(zhì)量的影響也
軸承 2021年3期2021-07-22
- 控軋控冷獲得低成本高性能鉚螺鋼的研究
、組織分析以及珠光體的體積分?jǐn)?shù)和鐵素體晶粒尺寸的測(cè)定。3 試驗(yàn)結(jié)果與討論3.1 顯微組織控軋控冷后的金相組織如圖2所示。由圖2可看出，空冷后的組織為多邊形鐵素體和珠光體，其中鐵素體晶粒較為粗大（見圖2a），而水冷至650℃、600℃、550℃的組織，不僅鐵素體晶粒細(xì)化，而且珠光體增多，且隨冷卻溫度降低，珠光體層片間距減小。1#、2#、3#、4#試樣珠光體的體積分?jǐn)?shù)分別為26%、41%、64%、65%，鐵素體晶粒尺寸分別為51nm、27nm、26nm、21n
金屬加工(熱加工) 2021年7期2021-07-20
- 終軋溫度和卷取溫度對(duì)51CrV4熱軋板組織性能的影響研究
軋態(tài)組織主要為珠光體，不同的控軋控冷工藝會(huì)直接影響到珠光體微觀結(jié)構(gòu)，進(jìn)而影響到后續(xù)冷軋軋制難易程度、球化退火生產(chǎn)效率以及最終熱處理態(tài)的組織性能均勻性等。目前關(guān)于51CrV4的研究主要集中在相變規(guī)律、脫碳層控制、熱處理工藝等方面，關(guān)于控軋控冷工藝參數(shù)對(duì)其熱軋板組織、性能的影響相對(duì)較少。因此，本文以51CrV4彈簧鋼為研究對(duì)象，分析終軋溫度、卷取溫度對(duì)其熱軋板的顯微組織和力學(xué)性能的影響規(guī)律，為制定其合理的熱軋工藝參數(shù)提供參考，為后續(xù)獲得良好球化效果奠定基礎(chǔ)。1
安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào) 2021年2期2021-07-09
- 加熱參數(shù)及冷卻速率對(duì)一種軋輥用合金鋼材料相變點(diǎn)的影響
為主，還有少量珠光體，需要經(jīng)過(guò)高溫?zé)崽幚砑创慊?回火過(guò)程才能發(fā)揮性能。其熱處理過(guò)程是淬火加熱將鑄態(tài)組織重新轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體相，溶解部分碳化物，在后續(xù)冷卻及回火過(guò)程中最后轉(zhuǎn)變?yōu)榛鼗瘃R氏體的過(guò)程。淬火加熱及冷卻過(guò)程中的相變對(duì)最終性能起著至關(guān)重要的作用。本文利用熱膨脹儀，測(cè)量并研究升溫速度、保溫時(shí)間、冷卻速率等參數(shù)對(duì)一種軋輥用合金鋼材料淬火過(guò)程相變點(diǎn)溫度的影響，以指導(dǎo)熱處理參數(shù)設(shè)計(jì)，充分發(fā)揮材料性能。1 試驗(yàn)材料和方法1.1 取樣及試驗(yàn)方案試驗(yàn)從軋輥本體試環(huán)上取樣。
大型鑄鍛件 2021年4期2021-07-07
- 淺析鍋爐用12Cr1MoVG鋼的珠光體球化
r1MoVG屬珠光體熱強(qiáng)鋼，即使 580 ℃ 條件下依然具備優(yōu)良的熱強(qiáng)性和抗氧化性能，同時(shí)保持良好的持久塑性，無(wú)論是在工藝中還是焊接中都極具潛力，是電站鍋爐零部件中的常見材料，適用范圍包括壁溫低于或等于 580 ℃ 的受熱面管和 565 ℃ 的高溫集箱、導(dǎo)汽管及主蒸汽管等。1 簡(jiǎn)述12Cr1MoVG顯微組織根據(jù)GB/T5310-2017《高壓鍋爐用無(wú)縫鋼管》所述顯微組織主要種類有四種，分別是鐵素體加粒狀貝氏體、鐵素體加珠光體、鐵素體加粒狀貝體加珠光體以及全
云南化工 2021年4期2021-06-15
- 微合金高碳硬線鋼組織控制與性能研究*
大，能顯著細(xì)化珠光體團(tuán)和片層間距。但是NbC在晶界的析出，導(dǎo)致晶界局部貧碳和鐵素體的析出，對(duì)高碳鋼性能不利，實(shí)際生產(chǎn)通過(guò)Nb，V的綜合作用，能夠抑制晶界鐵素體和滲碳體的析出，實(shí)現(xiàn)鋼的高強(qiáng)韌性匹配。1 試驗(yàn)材料與方法1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)材料為90碳Ф5.5 mm線材，1#和2#試驗(yàn)鋼化學(xué)成分如表1所示。Ф5.5 mm線材生產(chǎn)工藝流程為：100 t轉(zhuǎn)爐→100 t LF爐精煉→大方坯連鑄→中間坯→高線廠加熱→軋制→斯太爾摩控冷→檢驗(yàn)→包裝入庫(kù)。表1 試驗(yàn)鋼化學(xué)
現(xiàn)代冶金 2021年1期2021-05-18
- 基于OpenCL并行的擋板對(duì)珠光體生長(zhǎng)的相場(chǎng)法模擬
Fe-C-Mn珠光體的形態(tài)轉(zhuǎn)變,探討了珠光體發(fā)散生長(zhǎng)機(jī)理.Nakajima[10]采用多相場(chǎng)法模擬了共析鋼珠光體的協(xié)同生長(zhǎng),計(jì)算了不同過(guò)冷條件下的層間距和生長(zhǎng)速度,進(jìn)一步討論了奧氏體中碳分布不均勻性和變形應(yīng)變對(duì)應(yīng)力的影響.馮力等[11]利用相場(chǎng)法模擬研究了不同界面能和不同擴(kuò)散系數(shù)條件下珠光體微觀組織生長(zhǎng)形貌及生長(zhǎng)規(guī)律.張軍等[12]利用相場(chǎng)法研究了Fe-C合金在等溫過(guò)程中發(fā)生奧氏體和鐵素體相變過(guò)程,進(jìn)一步研究了溫度、Mn含量等對(duì)微觀組織的影響.以往的研究主
蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年2期2021-05-10
- 變強(qiáng)度22MnB5熱成型鋼熱處理工藝研究
在爐內(nèi)已經(jīng)發(fā)生珠光體鐵素體相變，在之后的模具保壓淬火過(guò)程中不發(fā)生馬氏體相變從而實(shí)現(xiàn)變強(qiáng)度設(shè)計(jì)[8]。板料整體加熱局部冷法如圖1所示。圖1 板料整體加熱局部冷法國(guó)內(nèi)某主機(jī)廠采用整體加熱局部冷法生產(chǎn)變強(qiáng)度22MnB5熱成型鋼時(shí)，變強(qiáng)度區(qū)域設(shè)計(jì)要求：屈服強(qiáng)度430～550 MPa，抗拉強(qiáng)度650～750 MPa，斷后延伸率要大于15%，而在零件生產(chǎn)中實(shí)測(cè)的變強(qiáng)度區(qū)域的抗拉強(qiáng)度為630 MPa，斷后延伸率為18%，沒(méi)有達(dá)到設(shè)計(jì)要求，國(guó)內(nèi)某主機(jī)廠零件軟硬區(qū)分布如圖2
河南冶金 2021年1期2021-04-27
- Nb 對(duì)承荷探測(cè)電纜鎧裝鋼珠光體組織的影響
，獲得全片層的珠光體組織，其珠光體組織的微觀結(jié)構(gòu)決定了其綜合的力學(xué)性能，例如，機(jī)械強(qiáng)度。因此，鎧裝鋼珠光體組織的細(xì)化以及均勻化程度極其重要。微合金化Nb 元素具有細(xì)化晶粒的作用，經(jīng)常使用在調(diào)控鋼材的組織性能上，但是Nb 元素對(duì)承荷電纜用鎧裝鋼珠光體組織的影響需要進(jìn)一步明確。本文設(shè)計(jì)了2 種不同的試驗(yàn)鋼，1 種添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.025%的Nb，1 種不添加Nb 元素，對(duì)比分析Nb 元素添加對(duì)承荷電纜鎧裝鋼珠光體組織的影響。2 化學(xué)成分試驗(yàn)鋼的化學(xué)成分如表1
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2021年2期2021-03-08
- U71Mn鋼軌氣壓焊接頭的損傷行為
1組織為層片狀珠光體，但是層片厚度、長(zhǎng)度都不均勻；處于熱影響區(qū)的區(qū)域2組織由層片狀珠光體和粒狀珠光體組成，滲碳體部分球化為顆粒狀，少量鐵素體分布在珠光體晶團(tuán)邊界；處于熱影響區(qū)的區(qū)域3位于硬度最低的位置，即軟化區(qū)位置，該區(qū)域組織為粒狀珠光體，其滲碳體完全球化為顆粒狀；處于熱影響區(qū)的區(qū)域4組織為層片狀珠光體和粒狀珠光體共存，滲碳體呈層片狀與顆粒狀，而且滲碳體片的長(zhǎng)度不一，與區(qū)域2相比，該區(qū)域滲碳體的層片厚度和層間距均較大；母材組織為層片狀珠光體，與熔合線處相比
機(jī)械工程材料 2021年2期2021-03-01
- 高溫下灰鑄鐵微觀組織的演變及其對(duì)抗拉強(qiáng)度的影響
過(guò)程中形成的在珠光體(或鐵素體)基體中分散析出大量片狀石墨的鑄鐵，斷口呈灰色。灰鑄鐵碳含量相對(duì)較高，熔點(diǎn)較低，凝固過(guò)程中體積收縮量小，鑄造性、減震性好，導(dǎo)熱系數(shù)大(100 ℃的導(dǎo)熱系數(shù)為43～47 W/(m·K))，常用于制造機(jī)床床身、汽缸、箱體等結(jié)構(gòu)件[2]。某公司生產(chǎn)的重型汽車剎車轂材料為HT250灰鑄鐵，當(dāng)汽車在崎嶇的山路上行駛，或長(zhǎng)距離下坡連續(xù)剎車時(shí)，剎車轂表面溫度短時(shí)可升高到700～800 ℃，在剎車轂兩側(cè)間產(chǎn)生較大的溫差應(yīng)力。同時(shí)，剎車轂表面在
上海金屬 2021年1期2021-01-22
- 合金球墨鑄鐵中珠光體數(shù)量對(duì)激光淬火深度的影響
型面上淬火區(qū)域珠光體數(shù)量對(duì)激光熱處理硬度影響很大。當(dāng)珠光體數(shù)量在80%以上后，50HRC 以上的硬度層深度能達(dá)到1mm 以上；而珠光體數(shù)量減少，硬度層深度也會(huì)減少。激光淬火工藝激光淬火激光淬火又稱為激光相變硬化，是指以高能密度的激光束照射工件表面。使其需要硬化部位瞬間吸收光能并立即轉(zhuǎn)化為熱能，從而使激光作用區(qū)的溫度急劇上升形成奧氏體，經(jīng)隨后的快速冷卻，獲得極細(xì)小馬氏體和其他組織的高硬化層的一種熱處理技術(shù)。應(yīng)用領(lǐng)域盡管目前激光表面淬火技術(shù)的應(yīng)用還不及傳統(tǒng)熱處
鍛造與沖壓 2020年20期2020-11-04
- 蠕墨鑄鐵RuT400與RuT450的拉伸與疲勞性能
個(gè)部分：亮白色珠光體、灰暗色鐵素體以及黑色石墨。RuT400的石墨基本被鐵素體包圍；而RuT450的珠光體含量較高，導(dǎo)致部分石墨直接與珠光體接觸。通過(guò)Image-Pro Plus(IPP)軟件計(jì)算得到這兩種材料各相的面積分?jǐn)?shù)和蠕化率如表2所示。圖2 RuT400和RuT450的顯微組織表2 RuT400和RuT450的各相面積分?jǐn)?shù)和蠕化率從表2可以發(fā)現(xiàn)：RuT400和RuT450的化學(xué)成分相近，但各相面積分?jǐn)?shù)不同。這是因?yàn)镽uT450的冷卻速度比RuT40
上海金屬 2020年4期2020-08-25
- 正火溫度對(duì)QT500-7球墨鑄鐵硬度的影響
鐵金相檢驗(yàn)》對(duì)珠光體數(shù)量進(jìn)行評(píng)定，結(jié)果見表4。表4 珠光體數(shù)量評(píng)定通過(guò)表4可以看出，隨著正火溫度的增加，珠光體含量也隨之增加，珠光體含量的增加會(huì)影響材料硬度的增加。通過(guò)圖1可以發(fā)現(xiàn)，溫度對(duì)組織有明顯影響，一方面表現(xiàn)為對(duì)組織成分的影響；另一方面對(duì)組織數(shù)量的影響；再一方面表現(xiàn)為對(duì)組織形態(tài)、分布的影響[3]。首先對(duì)組織成分的影響，經(jīng)過(guò)正火后，基體組織主要以鐵素體和珠光體為主；其次，在球墨鑄鐵中鐵素體和珠光體的體積是一一相關(guān)的，表達(dá)式為：珠光體數(shù)量＋鐵素體數(shù)量=1
金屬加工(熱加工) 2020年8期2020-08-14
- 城軌用CG10車輪輪輞徑向組織、性能分布的研究
應(yīng)力主要取決于珠光體層片間距，珠光體層片間距越小，強(qiáng)度越高?？估瓘?qiáng)度也主要由珠光體層片間距決定。延伸率主要受珠光體含量變化的影響，而珠光體層片間距則影響不大。圖1 不同部位顯微組織2.2.2 拉伸結(jié)果分析表2 不同部位珠光體和鐵素體體積分?jǐn)?shù)及珠光體層片間距通過(guò)采用最小層片間距法（選取每個(gè)視場(chǎng)層片間距最小的珠光體團(tuán)進(jìn)行測(cè)量）進(jìn)行測(cè)量分析，5個(gè)視場(chǎng)檢測(cè)結(jié)果的平均值如表2中所示。隨著距踏面深度的增加，珠光體層片間距由146.0 nm增大至179.6 nm，并且在
安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年2期2020-08-04
- 支承輥鍛造結(jié)束后退火過(guò)程中組織轉(zhuǎn)變
“黑團(tuán)”為片狀珠光體團(tuán)，晶界內(nèi)為馬氏體組織；大量的條帶狀碳化物沿晶界分布。在1200℃時(shí)，保溫時(shí)間越長(zhǎng)晶粒越粗大，保溫0.5h 晶粒度級(jí)別已經(jīng)達(dá)到0 ～00 級(jí)；從1200℃降溫至550℃的過(guò)程中，有大量的條帶狀碳化物沿晶界析出，并伴隨少量珠光體轉(zhuǎn)變；550℃后空冷過(guò)程中，剩余的奧氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體。圖2 鍛造還原+退火工藝曲線圖3 鍛造態(tài)還原后的金相與掃描照片退火試驗(yàn)結(jié)果分析⑴650℃、750℃退火過(guò)程中組織轉(zhuǎn)變。650℃退火過(guò)程中組織轉(zhuǎn)變?nèi)鐖D4 所示
鍛造與沖壓 2020年13期2020-07-09
- 銅對(duì)汽車差速器殼體QT500-7力學(xué)性能的影響
鐵基體組織有強(qiáng)珠光體化的作用，大約是鎳的10倍，加入1.5%的銅，可使珠光體的含量達(dá)到100%[5]。銅的熔點(diǎn)為1083℃，沸點(diǎn)2566℃，在鐵液中是非常穩(wěn)定的，因此必須在球化處理前加入銅，否則易產(chǎn)生厚片狀石墨，或周邊球化，中心部位為厚片狀石墨組織，且易出現(xiàn)心部蜂窩狀疏松。試驗(yàn)采用同一批原材料生鐵，經(jīng)脫硫工序后，應(yīng)用中頻感應(yīng)電爐熔化，在此試驗(yàn)過(guò)程中將力學(xué)性能不合格的QT500-7球墨鑄鐵作為1#試樣，2#試樣作為對(duì)比試驗(yàn)，加入0.4%的銅，然后進(jìn)行球化和孕
金屬加工(熱加工) 2020年6期2020-07-08
- 含有上貝氏體的ER8車輪鋼的裂紋擴(kuò)展行為
083鐵素體和珠光體是鐵路車輪鋼中常見的兩種微觀組織，不同含碳量得到的組織含量也不同[1].車輪鋼的微觀組織結(jié)構(gòu)不同，變形斷裂過(guò)程也不一樣[2].對(duì)車輪鋼的原位觀察表明，疲勞裂紋在先共析鐵素體中形核并沿界面上網(wǎng)狀鐵素體擴(kuò)展，疲勞裂紋往往受阻于珠光體[3].當(dāng)裂紋激發(fā)微觀結(jié)構(gòu)中的硬質(zhì)相時(shí)，裂紋尖端擴(kuò)展可能受阻或偏轉(zhuǎn)[4].在高應(yīng)力強(qiáng)度因子范圍內(nèi)，鐵素體?珠光體鋼中的裂紋易于沿著鐵素體/珠光體界面的弱區(qū)傳播[5].利用原位掃描電子顯微鏡揭示不同類型微觀組織對(duì)裂
工程科學(xué)學(xué)報(bào) 2020年6期2020-07-06
- 消失模泡沫材質(zhì)對(duì)球墨鑄鐵組織與性能的影響
定試樣中石墨和珠光體的面積百分比。用310HBS-3000數(shù)顯布氏硬度計(jì)測(cè)量試樣硬度，每個(gè)試樣測(cè)5個(gè)不同位置并取平均值；用顯微硬度計(jì)測(cè)定試樣不同顯微組織的布氏硬度。圖1 鑄造用模具三維圖2 試驗(yàn)結(jié)果2.1 試樣拋光態(tài)顯微組織圖2為試樣拋光狀態(tài)的顯微組織?？梢园l(fā)現(xiàn)，STMMA與EPS球墨鑄鐵試樣在石墨尺寸、形態(tài)及分布方面無(wú)顯著差異，所有試樣局部都存在少量的蠕蟲狀石墨。2.2 試樣腐蝕后顯微組織圖3為用4%硝酸酒精溶液腐蝕過(guò)后的試樣的金相組織圖片?？梢园l(fā)現(xiàn)，E
中原工學(xué)院學(xué)報(bào) 2019年4期2019-09-27
- Al元素對(duì)高碳珠光體鋼連續(xù)緩慢冷卻相變行為的影響
081 )冷拔珠光體鋼絲由于兼具高強(qiáng)度和一定的韌性，被廣泛應(yīng)用于橋梁纜索、輪胎簾線、鋼絲繩及彈簧等工程結(jié)構(gòu)用材料的制造中。近年來(lái)，隨著新建橋梁跨距的不斷增加，如何在進(jìn)一步提高鋼絲強(qiáng)度的同時(shí)保證其良好的塑韌性，成為國(guó)內(nèi)外研究者亟需解決的問(wèn)題[1]。對(duì)于橋梁纜索用鍍鋅鋼絲而言，其應(yīng)變量相對(duì)較小，加工硬化程度不高，鍍鋅鋼絲的強(qiáng)化主要依靠增加盤條的抗拉強(qiáng)度，從微觀組織方面考慮，可以通過(guò)細(xì)化珠光體片層間距、強(qiáng)化鐵素體(固溶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化)及增加滲碳體比例等方式來(lái)實(shí)現(xiàn)
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年4期2019-07-04
- 高碳鉻軸承鋼制軸承零件球化退火組織缺陷分析
W，組織為片狀珠光體組織（見圖1），不容易切削。為了給最終淬回火處理準(zhǔn)備良好的原始組織，同時(shí)能得到優(yōu)越的加工性能，必須經(jīng)過(guò)球化退火，獲得均勻分布的細(xì)粒狀珠光體組織。把硬度控制在170~220HBW最有利于切削加工。高碳鉻軸承鋼零件球化退火后的顯微組織為細(xì)小、均勻分布的球化組織（見圖2），應(yīng)符合《JB/T1255—2014 滾動(dòng)軸承高碳鉻軸承鋼零件 熱處理技術(shù)條件》標(biāo)準(zhǔn)第一級(jí)別圖中第2～4級(jí)，允許有點(diǎn)狀的球化組織存在，不允許有第1級(jí)和第5級(jí)的組織存在。通常在
金屬加工(熱加工) 2018年6期2018-06-20
- 不同退火溫度下鐵素體和珠光體組織的演變分析
溫度下鐵素體和珠光體組織的變化以及不同組織形態(tài)對(duì)力學(xué)性能的影響。在光學(xué)顯微鏡下觀察不同退火溫度下鐵素體和珠光體組織的變化，且通過(guò)萬(wàn)能拉伸機(jī)測(cè)試不同退火溫度下試樣的力學(xué)性能，經(jīng)退火后材料強(qiáng)度大幅度下降。珠光體未發(fā)生球化時(shí)，由于在加熱過(guò)程中，金屬原子活動(dòng)能力增強(qiáng)，自發(fā)的向外擴(kuò)散，大晶粒吞食小晶粒而重新長(zhǎng)大引起強(qiáng)度下降。珠光體發(fā)生球化后強(qiáng)度隨退火溫度的升高而降低的主要原因是球化珠光體的強(qiáng)度要比片層狀珠光體的強(qiáng)度低，珠光體的球化使鐵素體基體中的固溶原子擴(kuò)散并在晶界
金屬世界 2018年1期2018-04-25
- 鋼鐵的金相組織結(jié)構(gòu)（二）
粒狀分布。四、珠光體。由鐵素體和滲碳體組成的機(jī)械混合物稱為珠光體，用符號(hào)P表示。其力學(xué)性能介于鐵素體和滲碳體之間，強(qiáng)度較高，硬度適中，有一定的塑性。珠光體是鋼的共析轉(zhuǎn)變產(chǎn)物，其形態(tài)是鐵素體和滲碳體彼此相間形如指紋，呈層狀排列。按碳化物分布形態(tài)又可分為片狀珠光體和球狀珠光體二種。（1）片狀珠光體：又可分為粗片狀、中片狀和細(xì)片狀三種。（2）球狀珠光體：經(jīng)球化退火獲得，滲碳體成球粒狀分布在鐵素體基體上；滲碳體球粒大小，取決于球化退火工藝，特別是冷卻速度。球狀珠光
新疆鋼鐵 2018年4期2018-02-10
- 稀土對(duì)高碳鋼組織與性能的影響
觀察高碳鋼軋態(tài)珠光體組織的形貌，并采用截線法測(cè)定高碳鋼軋態(tài)珠光體的片層間距和球團(tuán)尺寸，結(jié)合其軋態(tài)拉伸性能結(jié)果分析稀土對(duì)其組織與性能的影響。表1 試驗(yàn)鋼成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%）2 試驗(yàn)結(jié)果與討論2.1 稀土對(duì)高碳鋼組織的影響圖1為不同稀土含量的共析鋼軋態(tài)珠光體組織的掃描電鏡照片，共析鋼的軋態(tài)平衡組織為珠光體組織。圖1 共析鋼軋態(tài)珠光體組織的SEM圖片未添加稀土的共析鋼珠光體粗短彎曲，不規(guī)整，均勻性較差，測(cè)定其珠光體球團(tuán)尺寸為12.80 μm，片層間距為0.176
中國(guó)資源綜合利用 2017年12期2018-01-21
- 滲碳體形態(tài)對(duì)高碳珠光體鋼組織及性能的影響
的滲碳體形態(tài)對(duì)珠光體亞結(jié)構(gòu)組織及性能的影響，制定相關(guān)熱處理工藝： 將試樣在880 ℃奧氏體化15 min后，以70，100，200 ℃/s的冷速過(guò)冷到300 ℃等溫3～15 s，之后升溫至珠光體區(qū)等溫1 min，最后快冷至室溫.通過(guò)SEM和TEM觀察，以及MTS拉伸試驗(yàn)機(jī)得到的數(shù)據(jù)，結(jié)果表明，在過(guò)冷時(shí)間為3 s的前提下，隨著冷速的增長(zhǎng)，滲碳體由完整片層狀發(fā)生不同程度的碎化.在200 ℃/s時(shí)，滲碳體已經(jīng)大面積碎化，并發(fā)現(xiàn)大量的納米級(jí)滲碳體，抗拉強(qiáng)度表現(xiàn)為先
- 熱電廠鍋爐水冷壁泄漏原因分析
組織為鐵素體+珠光體［1］，各部位的珠光體球化程度不同。圖5 拉伸試樣取樣位置及編號(hào)（1）參照?qǐng)D6（a迎火面、b背火面），1#位置迎火面珠光體區(qū)域中的碳化物開始分散，珠光體形態(tài)明顯，局部區(qū)域珠光體中的碳化物已分散，并逐漸向晶界擴(kuò)散，按DL/T 674—1999 20號(hào)鋼珠光體球化評(píng)級(jí)標(biāo)準(zhǔn)珠，珠光體球化度等級(jí)為2.5級(jí)，見圖6a。背火面珠光體區(qū)域中的碳化物開始分散，珠光體形態(tài)明顯，珠光體球化度等級(jí)為2級(jí)，見圖6b。圖6 1#位置金相組織（500×）（2）參照
設(shè)備管理與維修 2017年6期2018-01-17
- 橋梁用鋼絲繩QS82Mn 熱處理工藝探索
織均勻性，獲得珠光體片層間距138nm，抗拉強(qiáng)度達(dá)到1374Mpa，斷面收縮率40.6%，具有良好的強(qiáng)韌性配合。從而得到最佳的熱處理工藝。鋼絲繩；組織；強(qiáng)度；韌性；熱處理工藝引言世界上新建橋梁跨越來(lái)越大，對(duì)橋梁用鋼絲繩綜合性能提出了越來(lái)越高的要求。國(guó)外橋梁用鋼絲抗拉強(qiáng)度可以達(dá)到了2000MPa以上。我國(guó)高強(qiáng)度橋梁纜索用鋼絲繩一般用 QS82Mn鋼，其化學(xué)成分如表1：表1 QS82Mn化學(xué)成分自然時(shí)效后力學(xué)性能規(guī)定為：抗拉強(qiáng)度≥1180MPa，斷面收縮率≥3
數(shù)碼設(shè)計(jì) 2017年6期2017-12-14
- 硼對(duì)65鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變行為的影響
組織為鐵素體加珠光體；冷速為5～15 ℃/s時(shí)，主要是珠光體；冷速為15～35 ℃/s時(shí)，主要是板條馬氏體加少量珠光體。隨著冷卻速度的增加，不含硼和含0.001 5%硼的65鋼硬度值均逐漸增大。在相同冷速下，相比不含硼的65鋼，含0.001 5%硼的65鋼鐵素體晶粒和珠光體片層間距更小、總體硬度更高。為獲得具有優(yōu)異拉拔性能的索氏體，對(duì)于不含硼65鋼，其冷速應(yīng)控制在5～10 ℃/s，對(duì)于含0.001 5%硼65鋼，其冷速應(yīng)控制在10～15 ℃/s。硼 65鋼
上海金屬 2017年6期2017-12-07
- 珠光體轉(zhuǎn)變?cè)?0Cr2Ni4MoV低壓轉(zhuǎn)子預(yù)備熱處理工藝中的應(yīng)用研究
618000)珠光體轉(zhuǎn)變?cè)?0Cr2Ni4MoV低壓轉(zhuǎn)子預(yù)備熱處理工藝中的應(yīng)用研究李 其 陽(yáng) 鶴 房 鑫 王海英 趙 剛 沈國(guó)劬(二重集團(tuán)(德陽(yáng))重型裝備股份有限公司鑄鍛公司，四川618000)基于30Cr2Ni4MoV鋼的TTT轉(zhuǎn)變曲線，研究了不同珠光體轉(zhuǎn)變量對(duì)30Cr2NiMoV鋼100～500℃之間的高溫拉伸性能和調(diào)質(zhì)后晶粒度的影響規(guī)律，并采用Deform-HT模擬了不同直徑的30Cr2Ni4MoV低壓轉(zhuǎn)子采用等溫?zé)崽幚砉に嚂r(shí)的應(yīng)力，通過(guò)對(duì)比高溫拉伸
大型鑄鍛件 2017年6期2017-11-03
- 冷拉拔珠光體鋼絲的組織與力學(xué)性能
絲；拉拔變形；珠光體我國(guó)地大物博，鐵礦、銅礦熟不盛數(shù)，資源非常豐富。原材料可以大規(guī)模地采購(gòu)，并且價(jià)格十分地廉價(jià)。所以很多企業(yè)可以大規(guī)模批量生產(chǎn)，通過(guò)拉拔技術(shù)改變其造型和尺寸，得到其要想的強(qiáng)度和其它性能參數(shù)。1、影響拉拔的主要因素（1）金屬材質(zhì)。由于被拉拔金屬的鋼種、組織狀態(tài)和化學(xué)成分不同，金屬的塑性變形抗力以及能承受的拉拔應(yīng)力各不相同。（2）模具。模具材料、工作錐度對(duì)拉拔力有很大影響。并對(duì)鋼絲力學(xué)性能、拉拔功率、表面質(zhì)量都有的影響。（3）潤(rùn)滑劑。潤(rùn)滑是一個(gè)
世界家苑 2017年11期2017-11-01
- Al對(duì)高碳鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變行為的影響
數(shù)為5.1%的珠光體組織，且宏觀硬度降低了約0.8 HRC，這是由于Al的加入能使高碳鋼的共析點(diǎn)向高溫高碳方向移動(dòng)，提高了珠光體轉(zhuǎn)變的臨界冷卻速度及相變開始溫度，加速了珠光體組織的形成。高碳鋼；Al；珠光體；連續(xù)冷卻；相變；顯微組織；宏觀硬度Al作為鐵素體穩(wěn)定元素之一，在反應(yīng)中能促進(jìn)奧氏體轉(zhuǎn)變，縮小奧氏體相區(qū)，并使鐵素體穩(wěn)定區(qū)域擴(kuò)大[1]，因而能起到細(xì)化晶粒、提高鋼抗氧化性和耐蝕性以及改善鋼的電磁性能等作用。盛振棟等[2]研究了Al對(duì)熱擠壓模具鋼SDAH1
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年4期2017-07-07
- 高碳盤條V-Cr-Mo合金化對(duì)其組織性能的影響
高，主要是由于珠光體片層間距細(xì)化和鐵素體片層固溶強(qiáng)化與析出強(qiáng)化的共同作用；延伸率和斷面收縮率的提高，主要是由于珠光體球團(tuán)的細(xì)化作用。高碳盤條；合金元素；片層間距；珠光體球團(tuán)高碳鋼盤條SWRH82B（簡(jiǎn)稱82B）是生產(chǎn)預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線、鋼繩的主要原料之一，高強(qiáng)度鋼絲的特點(diǎn)要求盤條具備很高的強(qiáng)度和優(yōu)良的塑性，且要經(jīng)受冷拉變形，其質(zhì)量及性能的優(yōu)劣倍受用戶關(guān)注，所以高強(qiáng)度鋼絲的研發(fā)關(guān)鍵之一就是提高現(xiàn)有盤條的強(qiáng)度與塑性，而合金化技術(shù)已成為提高82B盤條強(qiáng)度與塑性的
鞍鋼技術(shù) 2016年6期2016-12-14
- 珠光體鋼晶粒尺寸與拉伸性能的關(guān)系研究
珠光體鋼晶粒尺寸與拉伸性能的關(guān)系研究*曹毓鵬1，2，蔣永1，冉巍巍1，肖祥麗2，魏澤民1,2，梁宇1,2(1.貴州大學(xué)材料與冶金學(xué)院，貴州貴陽(yáng)550025；2.貴州省材料結(jié)構(gòu)與強(qiáng)度重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，貴州貴陽(yáng)550025)摘要：以中高碳碳素鋼為研究對(duì)象，研究了奧氏體化溫度與鹽浴等溫溫度對(duì)珠光體組織及其性能的影響，試驗(yàn)進(jìn)行了微觀組織觀察與統(tǒng)計(jì)，力學(xué)性能測(cè)試與斷口觀察。結(jié)果表明珠光體片間距隨等溫溫度下降而細(xì)化，在相同等溫溫度下細(xì)晶粒鋼中先共析鐵素體含量高于粗晶粒鋼，珠
現(xiàn)代機(jī)械 2015年5期2016-01-16
- 珠光體對(duì)ZG120Mn13鋼拉伸斷裂過(guò)程的影響
116028）珠光體對(duì)ZG120Mn13鋼拉伸斷裂過(guò)程的影響丁志敏，付 能，馮 銳（大連交通大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，大連 116028）為探究珠光體降低高碳高錳鋼機(jī)械性能的原因，本文采用金相組織分析、機(jī)械性能測(cè)試和斷口微觀形貌分析等實(shí)驗(yàn)方法，研究了奧氏體基體上含體積分?jǐn)?shù)23%珠光體的ZG120Mn13高碳高錳鋼的拉伸性能及其裂紋形核和擴(kuò)展過(guò)程.結(jié)果表明：通過(guò)時(shí)效處理，在奧氏體基體上析出的條狀、顆粒狀以及沿晶界連續(xù)分布的珠光體將使ZG120Mn13鋼的強(qiáng)度和
材料科學(xué)與工藝 2015年4期2015-11-17
- 不同位置的65 Mn熱軋寬鋼帶抗拉強(qiáng)度分析
素體的量減少，珠光體晶粒變細(xì)，同時(shí)珠光體片層也會(huì)隨之變細(xì)。故取樣溫度高、試樣冷速大是導(dǎo)致硬度、強(qiáng)度檢測(cè)值偏高的主要原因。隨著開卷長(zhǎng)度的增加，試樣的硬度和抗拉強(qiáng)度都呈下降的趨勢(shì)，這與鋼卷頭尾冷速高于本體冷速的規(guī)律是一致的，故當(dāng)帶鋼開卷到一定長(zhǎng)度后，硬度強(qiáng)度應(yīng)趨于一個(gè)穩(wěn)定范圍。4 金相組織觀察與分析材料的性能總是和它的顯微組織密切相關(guān)，為了分析65 M n鋸片用鋼工藝、組織、性能間的關(guān)系，利用光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡等手段，對(duì)典型工藝下得到的試樣進(jìn)行了顯微組織觀察
天津冶金 2014年1期2014-10-23
- CSP熱軋30CrMo鋼的組織性能分析
+鐵素體+少量珠光體組織，鋼卷中部為粗大的鐵素體+珠光體片層組織。鋼卷尾部和中部的力學(xué)性能檢測(cè)結(jié)果見表2所示。表2 鋼卷不同部位力學(xué)性能從表1中可以看出，鋼卷尾部的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和硬度值均較高，且屈強(qiáng)比也較高，屈強(qiáng)比達(dá)到0.791，延伸率為16.0%。與鋼卷軋制尾部的性能相比，鋼卷中部的屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度和硬度值均較低，屈服強(qiáng)度降低約270MPa，抗拉強(qiáng)度降低180MPa，硬度降低約64HBW，但延伸率明顯上升，延伸率升高約9個(gè)百分點(diǎn)。3 分析與討論3
- 珠光體耐熱鋼的焊接工藝評(píng)定內(nèi)容及其注意事項(xiàng)
國(guó)內(nèi)研究部門對(duì)珠光體耐熱鋼的進(jìn)一步深入研究，珠光體耐熱鋼在我國(guó)石化機(jī)械制造行業(yè)出現(xiàn)了一個(gè)嶄新的發(fā)展前景，在制藥設(shè)備要求嚴(yán)格的領(lǐng)域也有著巨大的發(fā)展?jié)摿Α榱送苿?dòng)珠光體耐熱鋼在石油化工、制藥工程和其他工業(yè)領(lǐng)域的廣泛應(yīng)用，特在此介紹一些工作經(jīng)驗(yàn)，以求提高珠光體耐熱鋼設(shè)備的制造水平和產(chǎn)品質(zhì)量。1 珠光體耐熱鋼焊接工藝評(píng)定及注意事項(xiàng)珠光體耐熱鋼是以Cr、Mo為主要合金元素的低合金結(jié)構(gòu)鋼。鉻的作用是提高耐蝕性，鉻的氧化物比較致密，不易分解，能有效地起到保護(hù)膜作用；鉬是
機(jī)電信息 2014年11期2014-03-06
- 控冷工藝及奧氏體化溫度對(duì)C92DA鋼組織性能的影響
電鏡（德國(guó)）對(duì)珠光體片層間距進(jìn)行觀測(cè)。2 結(jié)果與分析2.1 組織分析及CCT曲線圖1 900℃奧氏體化溫度下所制試樣相組織Fig.1 Phase textures of C92DA steel at the austenitizing temperature of 900℃900℃奧氏體化溫度下所制試樣相組織如圖1所示。從圖1中可看出：冷卻速率為0.05℃／s時(shí)，組織中可以明顯看到片層珠光體，在晶界處有白色網(wǎng)狀碳化物析出；1℃／s時(shí)，組織中主要為片層珠光體
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年5期2013-11-05
- 鈮對(duì)高碳鋼連續(xù)冷卻過(guò)程中相變和珠光體片層間距的影響
下的轉(zhuǎn)變組織以珠光體為主，Elwazri等［3］和 Gladman［4］的研究認(rèn)為，珠光體片層間距是決定珠光體強(qiáng)度的最重要因素；Hiroyasu等［5］通過(guò)控制珠光體片層間距至0.1μm以下，得到了抗拉強(qiáng)度超過(guò)1 300MPa的鋼軌鋼；李翼［6］等的研究表明微合金元釩對(duì)珠光體的片層間距具有減小作用，但鈮對(duì)珠光體片層間距的影響機(jī)制未被討論。為此，作者在普通高碳鋼中加入微合金元素鈮，研究了鈮元素對(duì)高碳鋼在連續(xù)冷卻過(guò)程中奧氏體組織轉(zhuǎn)變和珠光體片層間距的影響，期望
機(jī)械工程材料 2013年3期2013-08-16
- 簾線鋼開卷斷裂原因分析與改善措施
5，為索氏體＋珠光體＋網(wǎng)狀鐵素體。圖5 橫截面試樣金相組織為了進(jìn)一步分析該斷口試樣的高倍組織，利用掃描電鏡對(duì)腐蝕后的橫截面試樣進(jìn)行珠光體形貌分析，結(jié)果見圖6。圖6 珠光體形貌圖6可見，放大1500倍時(shí)，珠光體球團(tuán)之間可見大量網(wǎng)狀鐵素體組織，同時(shí)兩球團(tuán)之間珠光體片層較為粗大。2 分 析簾線鋼LX82A屬于過(guò)共析鋼，正常組織為索氏體＋珠光體，該組織相對(duì)亞共析鋼珠光體＋鐵素體的組織來(lái)說(shuō)，強(qiáng)度較高、而塑性較差，因此抵抗裂紋擴(kuò)展的能力較亞共析鋼差［1］，同時(shí)斷口試樣
- 高碳鉻軸承鋼退火缺陷組織及評(píng)級(jí)
勻及完全球化的珠光體組織(圖1)，其評(píng)級(jí)標(biāo)準(zhǔn)按JB/T 1255—2001《高碳鉻軸承鋼 滾動(dòng)軸承零件熱處理技術(shù)條件》第1級(jí)別圖和GB/T 18254—2002《高碳鉻軸承鋼》第6級(jí)別圖，采用標(biāo)準(zhǔn)圖片對(duì)比法進(jìn)行評(píng)定。放大倍數(shù)為500倍，浸蝕劑為2%硝酸酒精溶液。評(píng)級(jí)的原則：(1)碳化物顆粒的大?。?2)碳化物分布的均勻性；(3)碳化物的球化程度。各評(píng)級(jí)組織的特征見表1，其中第2～4級(jí)為合格組織，不允許第1級(jí)欠熱組織、第5級(jí)碳化物顆粒不均和第6級(jí)過(guò)熱組織存在
軸承 2011年12期2011-07-24
- 72A簾線鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變規(guī)律的分析
氏體向鐵素體和珠光體轉(zhuǎn)變的自由焓差值增大,晶界、位錯(cuò)等處的臨界形核自由能與均勻形核時(shí)的臨界形核自由能相比逐漸變小[4],所以在晶界上越易形核,相變?cè)揭走M(jìn)行,簾線鋼轉(zhuǎn)變完成的時(shí)間越短。圖2 72A簾線鋼的動(dòng)態(tài)CCT曲線Fig.2 Dynamic CCT curves of 72A cord steel圖3 不同冷卻速度下72A簾線鋼的轉(zhuǎn)變完成時(shí)間Fig.3 Finishing transformation time of 72A cord steel at
武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2010年1期2010-01-29