焊接殘余應(yīng)力對(duì)P92鋼IV型蠕變開(kāi)裂的影響/姜運(yùn)建，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（1）：16-20.

P92鋼焊接接頭在高溫長(zhǎng)時(shí)服役條件下易于在細(xì)晶熱影響區(qū)（FGHAZ）或臨界 熱影響區(qū)（ICHAZ）產(chǎn)生IV型裂紋。但對(duì)于IV型開(kāi)裂的機(jī)理，至今尚未達(dá)成一致認(rèn)識(shí)。為了科學(xué)地認(rèn)識(shí) IV型開(kāi)裂，文中采用大型有限元軟件ABAQUS對(duì)P92鋼焊接接頭的溫度場(chǎng)、應(yīng)力場(chǎng)以及蠕變進(jìn)行了有限元模擬，并且通過(guò)X射線測(cè)量試驗(yàn)對(duì)殘余應(yīng)力模擬值進(jìn)行了驗(yàn)證。結(jié)果表明，通過(guò)溫度場(chǎng)模擬，得到了FGHAZ與ICHAZ的準(zhǔn)確位置；焊接殘余應(yīng)力最大值集中在 FGHAZ和ICHAZ，并且軸向蠕變應(yīng)變分布規(guī)律與焊接殘余應(yīng)力相一致。因此焊接殘余應(yīng)力的集中，是導(dǎo)致焊接接頭蠕變應(yīng)變聚集和IV型開(kāi)裂的關(guān)鍵因素之一。

熱輸入對(duì)10CrMo910鋼焊縫金屬根焊層熱循環(huán)的影響/李海濤，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（1）：49-51.

利用焊接熱循環(huán)測(cè)試系統(tǒng)，分別在不同熱輸入條件下，實(shí)時(shí)采集了10CrMo910耐熱鋼焊縫金屬根焊層的溫度參數(shù)。通過(guò)對(duì)不同熱輸入下焊接熱循環(huán)曲線和參數(shù)的對(duì)比，并結(jié)合金相組織觀察、硬度測(cè)試，研究了焊接熱輸入對(duì)10CrMo910耐熱鋼焊縫金屬根焊層焊接熱循環(huán)的影響。結(jié)果表明，熱輸入對(duì)10CrMo910耐熱鋼焊接熱循環(huán)影響較大，熱輸入較小時(shí)，測(cè)得的峰值溫度Tm和t8/3等熱循環(huán)參數(shù)值較低，焊后組織較細(xì)小，硬度值較高；熱輸入較大時(shí)，測(cè)得的峰值溫度Tm和t8/3等熱循環(huán)參數(shù)值較高，焊后組織較粗大，硬度值較低。

EH36鋼厚板雙面雙弧打底焊焊縫組織及性能/劉殿寶，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（1）：81-84.

EH36鋼厚板廣泛應(yīng)用于造船行業(yè)，文中采用多層多道雙面雙弧機(jī)器人MAG 自動(dòng)化立焊工藝焊接EH36鋼，具有顯著的優(yōu)點(diǎn)和廣闊的應(yīng)用前景。打底焊是多層多道焊接中最重要的工藝過(guò)程，對(duì)接頭性能有著重要影響。文中對(duì)打底焊接頭組織和性能進(jìn)行了研究。結(jié)果表明，厚板雙面雙弧立焊打底接頭組織主要為針狀鐵素體和先共析鐵素體。在經(jīng)歷隨后的多層多道焊再熱作用后，打底焊縫組織得到細(xì)化。打底焊接頭熱影響區(qū)過(guò)熱組織為貝氏體組織和板條馬氏體組織。性能研究發(fā)現(xiàn)，打底焊焊縫的硬度值相比后層焊道要低。接頭強(qiáng)度高于母材，斷口形貌呈現(xiàn)韌窩特征。

P92鋼焊接接頭持久強(qiáng)度及微觀組織分析/喬亞霞，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（1）：109-112.

通過(guò)對(duì)SA335P92鋼焊接接頭進(jìn)行600 ℃×104 h高溫持久性能試驗(yàn)，外推焊接接頭600 ℃下105 h的持久強(qiáng)度值為116 MPa。借助金相分析儀、透射電鏡和能譜儀分析了P92鋼焊接接頭高溫持久試驗(yàn)前后的組織結(jié)構(gòu)。結(jié)果表明，原始 P92鋼焊接接頭的金相組織為回火馬氏體，主要的沉淀相有M23C6碳化物，晶內(nèi)存在高密度的位錯(cuò)。經(jīng)過(guò)9 395.8 h的高溫持久試驗(yàn)后，顯微組織仍為板條狀馬氏體組織，高密度的位錯(cuò)依然存在，晶內(nèi)的析出相增加，析出相以M23C6為主。鋼種力學(xué)性能取決于微觀組織的變化，蠕變?cè)囼?yàn)后基體的板條狀馬氏體和大量的位錯(cuò)以及析出彌散的以M23C6為主的碳化物是材料保持高強(qiáng)度的重要原因。

Super 304H鋼焊接接頭時(shí)效脆化機(jī)理/李新梅，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（2） ：1-4，24.

采用掃描電鏡、能譜儀、透射電鏡、X射線衍射分析等方法并通過(guò)沖擊試驗(yàn)， 研究了Super 304H鋼接頭在650 ℃時(shí)效后的脆化現(xiàn)象。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，接頭的組織為γ+析出相，造成接頭650 ℃時(shí)效脆化的根本原因是焊縫金屬中大量Cr23C6沿晶析出，而且析出量是決定因素。經(jīng)650 ℃時(shí)效后，組織中均明顯析出Nb（C，N）和Cr23C6，并最終達(dá)到相對(duì)穩(wěn)定的數(shù)量，其中隨晶界上Cr23C6數(shù)量快速增加，晶界急劇脆化；其斷裂形式逐步向沿晶斷裂轉(zhuǎn)變，導(dǎo)致接頭沖擊吸收功顯著降低，尤其是焊縫金屬因沿枝晶界析出Cr23C6引起基體嚴(yán)重脆化，而在焊接條件下接頭各部位韌度主要與基體的組織形態(tài)有關(guān)。

980 MPa高強(qiáng)鋼焊接接頭薄弱環(huán)節(jié)的確定/朱莎莎，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（3）：77-80，92.

通過(guò)在低溫下進(jìn)行拉伸試驗(yàn)、沖擊試驗(yàn)以及掃描電鏡下的斷口觀察，對(duì)屈服強(qiáng)度為980 MPa新型高強(qiáng)鋼的MAG和TIG焊接接頭的性能和斷裂機(jī)理進(jìn)行了研究，并在此基礎(chǔ)上確定焊接接頭的薄弱環(huán)節(jié)，提出其薄弱環(huán)節(jié)對(duì)接頭整體性能的影響規(guī)律。結(jié)果表明，這兩種焊接方法焊縫金屬的抗拉強(qiáng)度與母材相差不大，但其斷面收縮率有所降低；焊縫金屬尤其原始焊縫是整個(gè)焊接接頭的薄弱環(huán)節(jié)；原始焊縫比例和焊縫比例共同決定著焊接接頭的整體性能。MAG焊試樣的沖擊韌性要比TIG焊相應(yīng)的韌性小很多；MAG焊焊縫斷口為準(zhǔn)解理斷裂，而TIG焊焊縫斷口則是韌性斷裂。出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因主要是以下兩個(gè)方面：一方面是由于TIG焊焊絲的鎳含量比MAG焊焊絲的要高，致使其韌性好于MAG焊；另一方面是因?yàn)镸AG焊焊縫金屬含有大量夾雜物，且?jiàn)A雜物尺寸大于TIG焊焊縫金屬中夾雜物尺寸，大量大尺寸的夾雜物容易形成起裂源，使其誘發(fā)早期脆性準(zhǔn)解理斷裂。

雙相不銹鋼不同電弧焊接方法的接頭性能對(duì)比分析/王治宇，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（4）：37-40.

利用焊條電弧焊（SMAW）、鎢極氬弧焊（TIG）、埋弧焊（SAW）三種焊接方法對(duì)15 mm厚2205雙相不銹鋼工業(yè)板進(jìn)行了焊接試驗(yàn)，分析了焊后接頭的微觀組織、力學(xué)性能和腐蝕性能。結(jié)果表明，不同焊接方法得到的接頭焊縫區(qū)及熱影響區(qū)α相比例均在30%～60%范圍內(nèi)，接頭抗拉強(qiáng)度與母材相當(dāng)，TIG和SAW接頭焊縫區(qū)-40 ℃沖擊吸收功分別為133和78 J，明顯高于SMAW的37 J；而SAW接頭熱影響區(qū)因累積熱輸入量最小，-40 ℃時(shí)沖擊吸收功為207 J，高于TIG的122 J和SMAW的109 J。在-60～20 ℃溫度區(qū)間，TIG焊接頭焊縫區(qū)及熱影響區(qū)沖擊吸收功均高于SMAW。TIG和SAW接頭耐點(diǎn)腐蝕能力相當(dāng)，SMAW稍差。綜合可見(jiàn)，TIG焊接頭綜合性能最好，SAW，SMAW次之。endprint

大厚板高強(qiáng)鋼補(bǔ)焊橫向裂紋試驗(yàn)及產(chǎn)生機(jī)理/張華軍，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（4）：75-78.

大厚板高強(qiáng)鋼構(gòu)件補(bǔ)焊易產(chǎn)生橫向冷裂紋，為了探究其補(bǔ)焊橫向裂紋的產(chǎn)生原因，設(shè)計(jì)了一種小窗口兩端加強(qiáng)約束裂紋試驗(yàn)方法來(lái)模擬現(xiàn)場(chǎng)施工情況，預(yù)制出補(bǔ)焊的橫向裂紋。通過(guò)金相觀察和微觀硬度測(cè)。試結(jié)果表明，在補(bǔ)焊區(qū)域出現(xiàn)較大橫向裂紋，裂紋面與焊接方向呈45°，這主要是由于氫含量過(guò)高和拘束應(yīng)力過(guò)大而引起的氫致裂紋，并在補(bǔ)焊底部熔合區(qū)出現(xiàn)很多的微裂紋，其裂紋面與焊接方向垂直，這主要是由于淬硬組織導(dǎo)致的冷裂紋。

低合金高強(qiáng)鋼大熱輸入焊接熱影響區(qū)組織性能/夏佃秀，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（4）：83-86.

利用MMS—200熱力模擬試驗(yàn)機(jī)研究了610 MPa級(jí)低合金高強(qiáng)度鋼不同熱輸入焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)（coarse grain high affected zone，CGHAZ）的組織和性能。結(jié)果表明，隨著熱輸入的增加，試驗(yàn)鋼CGHAZ組織逐漸粗大，低溫沖擊吸收功下降，但在80～100 kJ/cm的大熱輸入沖擊下，熱影響區(qū)仍能夠保持良好的低溫韌性，只有在120 kJ/cm的大熱輸入下，韌性顯著下降。鋼中彌散分布著大量細(xì)小TiN粒子（在焊接熱循環(huán)中抑制原奧氏體長(zhǎng)大、作為形核點(diǎn)促進(jìn)針狀鐵素體形成），是保證鋼板具有良好的抗大熱輸入焊接性能的主要原因。

核電SA5083鋼焊接連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線的分析/遲露鑫，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（5）：61-64.

針對(duì)首次應(yīng)用到核電上的SA5083鋼，在Gleeble 1500D熱模擬機(jī)上，采用膨脹法測(cè)定了SHCCT曲線，獲得了焊接工藝特征參數(shù)t8/5從3.75～20 000 s范圍內(nèi)的焊接熱影響區(qū)組織變化規(guī)律。結(jié)果表明，獲得全部馬氏體相變的冷卻時(shí)間為15 s，全部貝氏體相變的冷卻時(shí)間60 s

1 000 MPa級(jí)高強(qiáng)鋼焊接熱影響區(qū)組織和韌性/吳昌忠，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（5）：97-100.

利用Gleeble—1500熱模擬試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行1 000 MPa低碳QT鋼不同焊接熱輸入的熱模擬試驗(yàn)，研究了焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)（CGHAZ）組織與韌性及其變化規(guī)律。結(jié)果表明，一次熱循環(huán)后，隨著熱輸入的增加，沖擊韌度先是增加然后下降，組織由馬氏體向馬氏體（M）與貝氏體（B）的混合組織轉(zhuǎn)變，粗大的M和B組織及板條間和板條內(nèi)碳化物的存在是造成韌度下降的主要原因。經(jīng)歷峰值溫度為900 ℃二次熱循環(huán)后的韌性并不都具有改善作用，其原因與晶粒和組織遺傳現(xiàn)象有關(guān)。熱輸入小時(shí)發(fā)生晶粒和組織遺傳，熱輸入大時(shí)只產(chǎn)生晶粒遺傳，粗大貝氏體的形成和碳化物進(jìn)一步析出是大熱輸入二次熱循環(huán)惡化韌性的主要原因。

08MnNiVR大型儲(chǔ)罐鋼的自動(dòng)埋弧焊接頭性能/李建軍，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（5）：105-107.

針對(duì)國(guó)產(chǎn) 08MnNiVR大型儲(chǔ)罐鋼板在焊接施工的實(shí)際情況進(jìn)行了自動(dòng)埋弧橫 焊試驗(yàn)，分析了國(guó)產(chǎn)08MnNiVR大型儲(chǔ)罐鋼板自動(dòng)埋弧橫焊接頭的力學(xué)性能、金相組織、硬度、沖擊吸收功以及沖擊斷口形貌的掃描電鏡分析等。結(jié)果表明，焊接完成的國(guó)產(chǎn)08MnNiVR大型儲(chǔ)罐鋼板接頭力學(xué)性能測(cè)試其焊接熱影響區(qū)（HAZ）的最大硬度值為224 HV10，均符合相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)。經(jīng)金相顯微組織分析，在焊接接頭中未發(fā)現(xiàn)淬硬組織；對(duì)沖擊試件斷口形貌掃描電鏡分析表明，該環(huán)焊接頭的韌性滿足相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)要求。

ASTM4130鋼再熱粗晶熱影響區(qū)組織及韌性分析/李立英，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（6）：33-36.

采用金相、掃描電鏡、透射電鏡和焊接熱模擬方法，研究了二次熱循環(huán)對(duì) ASTM4130鋼焊接粗晶熱影響區(qū)（CGHAZ）顯微組織、沖擊韌性和斷口形貌的影響。結(jié)果表明，再熱粗晶熱影響區(qū)低溫沖擊韌性均低于母材，發(fā)生熱影響區(qū)整體脆化。臨界粗晶區(qū)（IRCGHAZ）沖擊吸收功損失分別為母材和CGHAZ的96.6%和37.9%，脆化現(xiàn)象最為嚴(yán)重；過(guò)臨界粗晶區(qū)（SCCGHAZ）及未變粗晶區(qū)（UACGHAZ）沖擊吸收功損失為CGHAZ的20.9%和14.1%。IRCGHAZ和SCCGHAZ因“組織遺傳”造成晶粒粗大，且存在MA組元，導(dǎo)致沖擊韌性較低，其斷口形貌為具有“斷口遺傳”特征的準(zhǔn)解理狀；UACGHAZ韌性較低的原因是加熱溫度較高引起的晶粒粗大，以及MA 組元的產(chǎn)生，呈準(zhǔn)解理斷裂。

12%Cr鐵素體不銹鋼粗晶區(qū)組織轉(zhuǎn)變和晶粒長(zhǎng)大及析出相分析/鄭淮北，等.焊接學(xué)報(bào)，2011，32（6）：37-40.

用Gleeble3800熱力模擬試驗(yàn)機(jī)模擬了12%Cr不銹鋼焊接熱循環(huán)加熱過(guò)程，利用光學(xué)顯微鏡、場(chǎng)發(fā)射掃描電鏡及透射電子顯微鏡研究了其組織轉(zhuǎn)變、晶粒長(zhǎng)大規(guī)律及析出相。結(jié)果表明，加熱到900 ℃以上組織大部分轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體，冷卻到室溫轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，1 250 ℃以上奧氏體全部轉(zhuǎn)變?yōu)棣蔫F素體；1 250 ℃以下晶粒長(zhǎng)大緩慢，1 250 ℃以上，晶粒隨峰值溫度的提高和保溫時(shí)間的延長(zhǎng)急劇長(zhǎng)大。第二相組織的存在有效地抑制了晶粒長(zhǎng)大；母材基體中存在大量細(xì)小彌散的鈮鈦復(fù)合碳化物。加熱到1 350 ℃以上，這些碳化物迅速溶解到基體中，不能釘扎晶界和抑制晶粒長(zhǎng)大。

高強(qiáng)度低焊接裂紋敏感性鋼焊接熱影響區(qū)的沖擊韌度/蘭亮云，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（1）：41-44.

采用埋弧自動(dòng)焊接方法焊接高強(qiáng)度低焊接裂紋敏感性鋼，分析了高強(qiáng)鋼焊接熱影響區(qū)中不同微區(qū)的顯微組織特征與沖擊韌度之間的關(guān)系。焊接接頭粗晶區(qū)和細(xì)晶區(qū)的顯微組織分別為粗大的粒狀貝氏體和細(xì)小的準(zhǔn)多邊形鐵素體組織，其-20 ℃的平均沖擊吸收功分別為45 J和170 J。粗晶區(qū)中粒狀貝氏體的有效晶界為原始奧氏體晶界，晶內(nèi)存在大量的小角度晶界和亞晶界，有效晶粒尺寸較大，沖擊韌度顯著降低；細(xì)晶區(qū)中準(zhǔn)多邊形鐵素體的平均有效晶粒尺寸約為5.3 μm，大角度晶界可以有效阻礙了裂紋的擴(kuò)展，具有較好的沖擊韌度。

SPV50Q鋼焊接接頭腐蝕和氫滲透性能分析/唐建群，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（1）：57-60.

具有不同組織結(jié)構(gòu)的焊接接頭是腐蝕環(huán)境中服役焊接設(shè)備或管道的薄弱環(huán)節(jié)，這與焊接接頭處發(fā)生的非均勻腐蝕密切相關(guān)。利用動(dòng)電位極化、交流阻抗技術(shù)和氫滲透技術(shù)，研究了液化石油氣（LPG，liquefied petroleum gas）球罐用SPV50Q鋼焊接接頭在含H2S溶液中的腐蝕和氫滲透特性。結(jié)果表明，具有不同組織結(jié)構(gòu)的SPV50Q鋼焊接接頭各區(qū)金屬（母材、熱影響區(qū)和焊縫），在含H2S溶液中的耐腐蝕性和氫滲透性能都具有一定的差異性，母材的耐蝕性最好，熱影響區(qū)次之，焊縫金屬的最差；對(duì)氫滲透性能而言，焊縫金屬的氫擴(kuò)散速度和擴(kuò)散系數(shù)最大，熱影響區(qū)的次之，母材的最小。

大熱輸入焊接EH36船板鋼接頭力學(xué)性能/武會(huì)賓，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（2）：57-60.

以EH36高強(qiáng)度船板鋼為研究對(duì)象，通過(guò)拉伸和沖擊分析試驗(yàn)手段，對(duì)EH36船板鋼不同熱輸入埋弧焊接頭進(jìn)行了力學(xué)性能測(cè)試，同時(shí)采用掃描電鏡對(duì)沖擊試樣斷口形貌進(jìn)行分析。結(jié)果表明，所有斷裂均發(fā)生在拉伸試樣的母材區(qū)，EH36船板鋼在大焊接熱輸入條件下，焊縫和焊接熱影響區(qū)的強(qiáng)度好于母材，并沒(méi)有出現(xiàn)熱影響區(qū)軟化現(xiàn)象；隨著焊接熱輸入增加焊縫的沖擊韌性降低，從焊縫和熔合區(qū)斷口形貌來(lái)看，斷裂類型為韌性斷裂和準(zhǔn)解理斷裂的混合斷裂。隨著遠(yuǎn)離熔合線距離的增加，沖擊吸收功有增加的趨勢(shì)，在距離熔合線4 mm處的沖擊吸收功跟母材接近，說(shuō)明該位置處韌性基本不受焊接熱循環(huán)的影響。

10CrNi3MoV鋼不同焊縫韌度的低匹配接頭安全評(píng)定/孫吉，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（2）：69-72.

基于歐洲工業(yè)結(jié)構(gòu)完整性評(píng)定方法（SINTAP）提供的失效評(píng)定圖FAD分析手段，針對(duì)不同焊縫韌度值條件下的10CrNi3MoV高強(qiáng)度船體鋼低強(qiáng)匹配接頭，建立了二級(jí)失效評(píng)定曲線。根據(jù)母材與焊縫的拉伸試驗(yàn)及CTOD試驗(yàn)結(jié)果，對(duì)比分析了同為低強(qiáng)匹配、接頭韌度不同的2組接頭安全評(píng)定結(jié)果。結(jié)果表明，選定評(píng)定級(jí)別之后，2組接頭對(duì)應(yīng)的FAD圖形狀變化很??；接頭韌度值的大小對(duì)接頭抵抗塑性失穩(wěn)的性能影響微弱，但是顯著影響接頭抗脆斷能力；同為低強(qiáng)匹配接頭，焊縫韌度越高，評(píng)定點(diǎn)落于FAD圖失效評(píng)定曲線內(nèi)部的幾率越大，接頭安全性越好。

經(jīng)濟(jì)型鐵素體不銹鋼焊接接頭組織與耐蝕性能/張勇，等.焊接學(xué)報(bào)，2012，33（12）：18-22.

采用ER309焊絲焊接了TCS345，T4003，Nirosta 4003，JFE410RW四種鐵素體不銹鋼，用金相方法分析了四種母材、接頭的顯微組織，通過(guò)電化學(xué)極化曲線測(cè)量，對(duì)母材和焊接接頭的耐腐蝕性能進(jìn)行了評(píng)價(jià)。結(jié)果表明，TCS345和T4003鐵素體不銹鋼與Nirosta 4003和JFE410RW 鐵素體不銹鋼的主要區(qū)別是鈦和錳含量偏低，尤其是鈦含量少，導(dǎo)致TCS345和T4003鐵素體不銹鋼的晶粒長(zhǎng)大傾向較Nirosta 4003和JFE410RW鐵素體不銹鋼的明顯。鐵素體不銹鋼焊接接頭存在較大的熱影響區(qū)，熱影響區(qū)的組織與母材晶粒相比，其晶粒明顯粗大；TCS345鐵素體不銹鋼的晶粒長(zhǎng)大嚴(yán)重，Nirosta 4003和JFE410RW鐵素體不銹鋼的鐵素體晶粒尺寸比TCS345略小，晶粒長(zhǎng)大不明顯。在1 mol/L Na2SO4溶液中，TCS345和JFE410RW不銹鋼母材的腐蝕性能優(yōu)于T4003和Nirosta 4003。endprint