張 波

(寧夏建設(shè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，寧夏 銀川 750021)

預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁的監(jiān)測及有限元分析

張 波

(寧夏建設(shè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，寧夏 銀川 750021)

對某實(shí)際工程中的預(yù)應(yīng)力框架梁在張拉階段進(jìn)行檢測試驗(yàn)及相關(guān)有限元數(shù)值模擬，結(jié)果表明：針對預(yù)應(yīng)力筋張拉應(yīng)力的間接測量方法符合預(yù)應(yīng)力混凝土的結(jié)構(gòu)特性，所得檢測值能夠較客觀反映結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力變化情況，且此方法簡單易操作，成本較低，可以在工程實(shí)際中大量利用和發(fā)展。

預(yù)應(yīng)力檢測,有限元分析,間接法,應(yīng)變

0 引言

在環(huán)境和荷載的長期作用下，結(jié)構(gòu)和系統(tǒng)對災(zāi)害的抵抗能力會逐漸降低，損傷也逐漸積累，這給結(jié)構(gòu)的正常使用帶來很大的威脅，嚴(yán)重時甚至?xí)l(fā)災(zāi)難性的后果。而預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的安全與否與預(yù)應(yīng)力損失程度有直接的關(guān)系，對預(yù)應(yīng)力損失的長期監(jiān)測，始終是工程界十分關(guān)注的問題。影響預(yù)應(yīng)力損失的因素眾多，準(zhǔn)確地確定預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件內(nèi)的預(yù)應(yīng)力損失是一個復(fù)雜的問題[1]，它與很多因素有關(guān)。某一個影響因素(例如力筋松弛)所引起的損失是在不停地被其他因素(如混凝土的徐變)所引起的應(yīng)力變化改變著，各因素不是單獨(dú)作用的，而是相互影響的。通過探討對預(yù)應(yīng)力構(gòu)件中預(yù)應(yīng)力筋張拉應(yīng)力的測量方法，并結(jié)合海南某實(shí)際預(yù)應(yīng)力煤斗梁檢測項(xiàng)目，利用大型有限元軟件ANSYS和SAP2000對檢測結(jié)果進(jìn)行分析對比，對所采用檢測方法的準(zhǔn)確性進(jìn)行了校核。

1 預(yù)應(yīng)力混凝土梁的有限元分析

分別利用有限元軟件ANSYS和SAP2000對此預(yù)應(yīng)力煤斗梁其中的一榀進(jìn)行了有限元模擬，在ANSYS計算中，由于此預(yù)應(yīng)力筋為曲線筋，所以利用獨(dú)立耦合方法進(jìn)行建模，并用降溫法施加鋼筋預(yù)應(yīng)力，利用多工況分析計算煤斗梁不同工作時期的力學(xué)性能，此方法可以考慮預(yù)應(yīng)力的損失以得到與實(shí)際工程更為相符的結(jié)果。在SAP2000軟件的計算中，對預(yù)應(yīng)力混凝土框架進(jìn)行數(shù)值模擬分析，計算檢測期內(nèi)不同受力階段預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁的變形(反拱或撓度)，以及預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力變化情況。

比較兩種有限元軟件的計算結(jié)果，所建立的有限元模型如圖1所示，在施加重力荷載和預(yù)應(yīng)力之后，得到的梁的橫向位移云圖如圖2所示。

對比不同有限元軟件的計算結(jié)果，梁在施加重力和預(yù)應(yīng)力荷載之后，得到的梁的力學(xué)性能如表1所示。

表1 梁跨中截面混凝土應(yīng)變有限元

2 試驗(yàn)測量結(jié)果分析

當(dāng)前預(yù)應(yīng)力的測試技術(shù)歸納為：錨端預(yù)應(yīng)力測試、預(yù)應(yīng)力直接測試和無損超聲測試等[2]。針對海南某電廠側(cè)煤倉框架預(yù)應(yīng)力混凝土煤斗梁的預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力，提出了改進(jìn)的預(yù)應(yīng)力間接測量方法，即通過量測混凝土的壓應(yīng)變來間接評價預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力水平，預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力變化根據(jù)梁的混凝土壓應(yīng)變的實(shí)測值反演得出。

2.1 應(yīng)變測點(diǎn)布置

檢測對象為側(cè)煤倉框架中部的相鄰兩榀框架預(yù)應(yīng)力混凝土梁，需進(jìn)行檢測的預(yù)應(yīng)力混凝土梁數(shù)量為2根。在每根待測梁跨中截面靠近預(yù)應(yīng)力筋的非預(yù)應(yīng)力筋處布置2個埋入式混凝土應(yīng)變計；在待測梁跨中截面兩側(cè)表面分別均勻粘貼5個混凝土應(yīng)變片，單根梁上共布置10個混凝土應(yīng)變片測點(diǎn)。

2.2 檢測數(shù)據(jù)處理

結(jié)合已有的研究成果，擬采用兩種方法推算YB，YC梁預(yù)應(yīng)力筋有效預(yù)應(yīng)力值σps，通過將采用兩種方法得到的σps推算值進(jìn)行相互間比對，驗(yàn)證推算值的合理性。

1)通過實(shí)測YB，YC梁跨中截面混凝土應(yīng)變值推算σps。

考慮到預(yù)應(yīng)力筋張拉完成后外荷載加載前，混凝土仍基本處于彈性狀態(tài)，可利用預(yù)應(yīng)力筋張拉應(yīng)力與混凝土應(yīng)變的線性變化關(guān)系，推算待測梁預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力值σps，σps可按式(1)計算：

(1)

式中：σpj——待測梁預(yù)應(yīng)力筋有效預(yù)應(yīng)力的理論計算值，N/mm2；εshi——距離梁底hi高度處混凝土應(yīng)變的實(shí)測平均值，με；εjhi——距離梁底hi高度處混凝土應(yīng)變的理論計算值，με；n——單根待測梁上跨中截面混凝土應(yīng)變測點(diǎn)所在的不同梁高位置的總數(shù)，n=6。

2)通過推算出的YB,YC梁錨具回縮損失σl1及預(yù)應(yīng)力摩擦損失σl2推算σps。

考慮到在預(yù)應(yīng)力筋張拉完成早期，預(yù)應(yīng)力筋松弛及混凝土收縮、徐變等引起的預(yù)應(yīng)力損失較小故而可將其近似忽略，于是σps可按式(2)計算：

σps=σcon-σl1-σl2

(2)

2.3 檢測結(jié)果及分析

YB,YC梁跨中截面混凝土應(yīng)變實(shí)測值與理論計算值的比較見表2，由表2可以看出，YB,YC梁預(yù)應(yīng)力筋張拉完成后，跨中截面的混凝土應(yīng)變實(shí)測值與理論計算值相近，說明YB,YC梁預(yù)應(yīng)力筋張拉完成后，在跨中截面的混凝土中所建立的有效預(yù)壓應(yīng)力是足夠的，滿足設(shè)計要求。

表2 YB,YC梁跨中截面混凝土應(yīng)變實(shí)測值

根據(jù)混凝土應(yīng)變實(shí)測數(shù)據(jù)以及YB,YC梁的σl1,σl2推算值，可分別采用式(1),式(2)，整理得到張拉完畢時預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力推算值，見表3，與設(shè)計值的比較也一并列于表3中。表3中設(shè)計值參考SAP2000有限元計算結(jié)果給出，其中僅考慮了錨具回縮損失及摩擦損失對預(yù)應(yīng)力筋有效預(yù)應(yīng)力的影響。

表3 YB,YC梁張拉完畢時預(yù)應(yīng)力筋的有效

計算結(jié)果分析：

1)由表3可以看出，預(yù)應(yīng)力筋張拉到張拉控制應(yīng)力錨固后，利用式(1),式(2)分別得到的YB，YC梁相同位置處預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力的推算值的差值百分比在-3.7%～0.6%之間，可見兩者均較為接近，表明采用式(1),式(2)得到的預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力的推算值是可信的。

2)結(jié)合表3還可以看出，預(yù)應(yīng)力筋張拉到張拉控制應(yīng)力錨固后，利用式(1)得到的YB,YC梁預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力推算值，分別比預(yù)應(yīng)力筋有效預(yù)應(yīng)力的設(shè)計值平均偏大5.4%和5.1%；利用式(2)得到的YB,YC梁預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力推算值，分別比預(yù)應(yīng)力筋有效預(yù)應(yīng)力的設(shè)計值平均偏大2.4%和2.1%。由此可見，預(yù)應(yīng)力筋張拉到張拉控制應(yīng)力錨固后，YB,YC梁跨中截面預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力是足夠的，滿足設(shè)計要求。

3 結(jié)語

提出一種適用的間接測量方法，在理論上符合預(yù)應(yīng)力混凝土的結(jié)構(gòu)特性?，F(xiàn)有試驗(yàn)結(jié)果和有限元計算結(jié)果均表明此方法可以在一定程度上得到客觀的監(jiān)測結(jié)果，反映結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力變化情況，實(shí)現(xiàn)對預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的監(jiān)測，從而減少安全隱患。且此方法簡單易操作，成本較低，可以在工程實(shí)際中加以大量利用和發(fā)展。

[1] Lin T Y, Ned Burns H. Design of prestressed concrete structures(Third Edition)[M].New York:John Wiley and Sons,1981.

[2] 郭紅霄，張學(xué)民，王衛(wèi)承,等．85 m長鋼絞線束張拉施工技術(shù)[J]．鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計,2001,21(7):5-6,10.

The measuring test and finite element analysis for prestressed concrete beams

Zhang Bo

(NingxiaConstructionVocationalandTechnicalCollege,Yinchuan750021,China)

Based on one prestressed frame beam in an actual project, both the indirect measuring test and the finite element numerical simulation about the reinforcement prestress were made. The test and simulation results show that the effect prestress obtained from indirect measure methods can reflect the prestress history relatively well. Meanwhile, the indirect measure method has the advantages of low cost and easy operation, which can be exploited and developed in general projects.

prestressed reinforcement measuring test, finite element analysis, indirect method, strain

1009-6825(2017)22-0041-02

2017-05-27

張 波(1979- )，男，講師

TU375.4

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