劉毅

（廣西玉柴機(jī)器股份有限公司，廣西玉林 537005）

D30氣缸蓋射水孔結(jié)構(gòu)的鑄造工藝性優(yōu)化設(shè)計(jì)

劉毅

（廣西玉柴機(jī)器股份有限公司，廣西玉林 537005）

通過對D30氣缸蓋射水孔的產(chǎn)品功能及鑄造工藝性需求分析，提出了射水孔以直鑄結(jié)構(gòu)替代埋管結(jié)構(gòu)的產(chǎn)品優(yōu)化方案。并通過CAE水流場分析及可靠性驗(yàn)證試驗(yàn)，完成射水孔直鑄方案的選擇，解決了D30氣缸蓋下水道砂芯實(shí)現(xiàn)自動化生產(chǎn)的問題，根除了埋管鑄造工藝極易產(chǎn)生的鑄造缺陷。

氣缸蓋；射水孔；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)優(yōu)化；鑄造工藝；彎管；砂芯；自動化生產(chǎn)

D30氣缸蓋毛坯是玉柴鑄造事業(yè)部缸蓋產(chǎn)量較大的產(chǎn)品之一，四缸一蓋，年產(chǎn)量10~15萬件。該氣缸蓋射水孔原來的結(jié)構(gòu)是采用鑲鑄形式把預(yù)制銅質(zhì)彎管與鑄件本體結(jié)合為一體（圖1）。在鑄造生產(chǎn)中，這樣的結(jié)構(gòu)要求把預(yù)制彎管按產(chǎn)品設(shè)計(jì)位置預(yù)埋在氣缸蓋下水道芯中，澆注后鑄件本體與預(yù)制彎管螺紋段熔合在一起，鑄造工序較多，鑄件品質(zhì)也不能有效保證。另一方面，對于玉柴技改升級的氣缸蓋自動化鑄造生產(chǎn)線來說，這種結(jié)構(gòu)不能在全封閉的制芯中心上實(shí)現(xiàn)下水道砂芯的全自動化生產(chǎn)。本文將針對這一系列問題，以滿足鑄造新工藝需求及產(chǎn)品性能要求為前提，對D30氣缸蓋射水孔結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)進(jìn)行探討分析。

圖1 D30氣缸蓋內(nèi)腔彎管（鑄件與模型）

1 D30埋管氣缸蓋關(guān)鍵鑄造工藝及主要存在問題

1.1 預(yù)制彎管的預(yù)處理

為了防止?jié)沧⑦^程中鐵液浸入彎管內(nèi)腔中，清凈彎管內(nèi)腔后再預(yù)先往其中填實(shí)冷芯砂，再在彎管的兩端芯砂封口處滴上適量的三乙胺溶液，使冷芯砂硬化，防止芯砂流出，然后清凈彎管與鑄件本體鑲聯(lián)熔合的螺紋段，再入烤爐烘烤。圖2為經(jīng)過預(yù)處理的彎管。

圖2 預(yù)先處理后的彎管

1.2 埋管下水道芯的制作

采用覆膜砂，在熱芯機(jī)上射制砂芯。射砂前前先在模具中對應(yīng)位置放置彎管（圖3），然后合模、射砂、固化、取芯。砂芯射制后在組芯、浸涂料前先用生料帶纏上彎管螺紋段（圖4），以防止砂芯浸涂料后螺紋段被涂料覆蓋，不能與鑄件本體熔合，下芯前再去除彎管螺紋段處的生料帶。

圖3 放置好彎管的芯盒

圖4 制好的埋管下水道芯

1.3 埋管氣缸蓋的生產(chǎn)工序及產(chǎn)品主要問題

（1）彎管中填充的冷芯砂不易緊實(shí)，澆注過程中鐵液易從氣缸蓋底面彎管入水口浸入，導(dǎo)致入水口燒結(jié)堵塞，增加鑄件清理工作量甚至導(dǎo)致鑄件報(bào)廢。

（2）彎管螺紋段的表面清潔品質(zhì)不能有效保證，導(dǎo)致鐵液與彎管螺紋段熔合不良，氣缸蓋從此處漏水而報(bào)廢；

（3）每個(gè)氣缸蓋需4個(gè)彎管，其成本占比高。

彎管制芯工藝工序多，操作繁雜，需要大量的人工操作，工序品質(zhì)不能有效保證，直接影響到鑄件品質(zhì)。更為關(guān)鍵的是，在玉柴新技改升級的氣缸蓋生產(chǎn)線上，這樣的工藝不能在全封閉的全自動的制芯中心上實(shí)施，需要基于鑄造流程及工藝需求優(yōu)化產(chǎn)品結(jié)構(gòu)。

2 產(chǎn)品結(jié)構(gòu)優(yōu)化的CAE分析

2.1 射水孔結(jié)構(gòu)優(yōu)化思路

射水孔的主要作用是在柴油機(jī)工作時(shí)，引導(dǎo)從氣缸體經(jīng)射水孔流入氣缸蓋內(nèi)腔的水流以一定的速度流過氣缸蓋進(jìn)、排氣道鼻梁區(qū)，帶走鼻梁區(qū)處因柴油機(jī)氣缸內(nèi)油氣混合物高溫燃燒而產(chǎn)生的傳導(dǎo)熱量，降低鼻梁區(qū)溫度，避免氣缸蓋產(chǎn)生裂紋?；谶@一功能需求，可以考慮取消預(yù)埋彎管，把射水孔直接在氣缸蓋本體上鑄出[1]。

2.2 射水孔首次結(jié)構(gòu)優(yōu)化方案及水流場CAE分析

從圖1中可以看到，為了加強(qiáng)冷卻效果，預(yù)埋彎管出水口直達(dá)氣缸蓋鼻梁區(qū)。但要取消預(yù)埋彎管直鑄射水孔，下水道芯需要把原先預(yù)埋彎管的位置上下挖穿，在鼻梁區(qū)射水孔出水口位置連接射水孔砂柱。射水孔出水口太靠近鼻梁區(qū)，勢必降低下水道芯鼻梁區(qū)處的強(qiáng)度，也會使射水孔砂柱變長，制芯過程中容易使砂柱斷裂掉落。為了使下水道芯具有合理的鑄造工藝性[2]，首次優(yōu)化采取了以下措施（關(guān)鍵尺寸如圖5）：

（1）改短了射水孔，加大了出水口與鼻梁區(qū)之間的距離，保證鼻梁區(qū)砂芯結(jié)構(gòu)強(qiáng)度；

（2）射水孔形狀由均勻的圓柱孔更改為由圓形漸變過度到方形的結(jié)構(gòu)，出水口方形截面增大，加大了射水孔砂柱與下水道芯的連結(jié)強(qiáng)度；

（3）由于下水道砂芯預(yù)埋彎管位置上下挖穿后，射水孔兩側(cè)的砂位非常薄弱，同時(shí)射孔水壓不高，因此射水孔兩側(cè)壁厚由正常的5 mm更改為3 mm。

根據(jù)此方案，在同樣的邊界條件下，對優(yōu)化的氣缸蓋及埋管氣缸蓋模型進(jìn)行CAE水流場對比分析[3]（其模型對比狀態(tài)圖如圖6）。

圖5 射水孔首次優(yōu)化圖

圖6 射水孔結(jié)構(gòu)變化對比圖

圖7 是埋管模型和首次優(yōu)化模型缸蓋底面以上35 mm平面處水流速度矢量圖，對比兩圖可以看出，氣缸蓋鼻梁區(qū)的水流速度，埋管氣缸蓋在1.8~2.1 m/s之間，首次優(yōu)化氣缸蓋在0.9~1.2 m/s之間。CAE水流場對比分析結(jié)論：首次優(yōu)化模型鼻梁區(qū)水流速度比埋管模型下降一半左右，存在冷卻不足的風(fēng)險(xiǎn)，如需轉(zhuǎn)產(chǎn)須進(jìn)行嚴(yán)格的試驗(yàn)驗(yàn)證。

圖7 鼻梁區(qū)水流速度矢量對比圖

2.3 射水孔二次優(yōu)化及三種模型CAE對比分析

首次優(yōu)化模型的CAE水流速度分析表明取消埋管的射水孔結(jié)構(gòu)需要進(jìn)一步改進(jìn)。針對首先優(yōu)化方案進(jìn)行分析認(rèn)為：由于射水孔面積增大，導(dǎo)致出水口水流速度大幅度下降，另外由于出水口與鼻梁區(qū)距離增大，也會引起出水口水束分散，不能有效地匯聚到鼻梁區(qū)，影響散熱效果。為此采取以下措施進(jìn)行射水孔結(jié)構(gòu)的二次優(yōu)化（關(guān)鍵尺寸如圖9）：

（1）射水孔截面不變，更改為與彎管內(nèi)徑一致，取消方形出水口；

（2）在射水孔的出水口處增加導(dǎo)流板，引導(dǎo)水流匯聚到鼻梁區(qū)。

圖9 射水孔二次優(yōu)化圖

對三種射水孔結(jié)構(gòu)的氣缸蓋模型進(jìn)行CAE水流場綜合分析，結(jié)果如下：

（1）4個(gè)射水孔的水流量變化：在射水孔改變前后，各射水孔水流量變化很小（圖11），說明兩次優(yōu)化的模型對機(jī)體各個(gè)上水孔的冷卻水流量分配比例影響很小。

射水孔編號（見圖6）埋管模型首次優(yōu)化模型二次優(yōu)化模型1 0.2680.2680.284 2 0.2540.2560.269 3 0.2470.2510.255 4 0.2510.2550.259

圖11 各射水孔水流量對比圖

（2）二次優(yōu)化模型的鼻梁區(qū)水流速度(圖12)：在1.5~1.8 m/s之間，與圖7對比，其速度比首次優(yōu)化模型有明顯的改善，比埋管模型略差。

圖12 二次優(yōu)化模型鼻梁區(qū)水流速度矢量圖

（3）鼻梁區(qū)熱傳遞系數(shù)（HTC）對比：熱傳遞系數(shù)分布和速度分布基本上是對應(yīng)關(guān)系，速度越高，HTC越大。圖13顯示了三種模型鼻梁區(qū)的HTC分布云圖，二次優(yōu)化模型的HTC比首次優(yōu)化模型有明顯的改善，比埋管模型略差。

圖13 鼻梁區(qū)熱傳系數(shù)（HTC）分布對比云圖

(4) CAE水流場綜合分析建議：二次優(yōu)化模型鼻梁區(qū)的冷卻水流動速度及熱傳系數(shù)（HTC）比埋管模型略變差，卻比首次優(yōu)化模型改善很多，基本能夠滿足鼻梁區(qū)的散熱要求，建議采用二次優(yōu)化模型進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。

3 結(jié)構(gòu)優(yōu)化產(chǎn)品的試驗(yàn)驗(yàn)證

射水孔采用二次優(yōu)化方案進(jìn)行產(chǎn)品試制，其結(jié)構(gòu)解剖見圖14，其尺寸符合圖紙要求。整機(jī)進(jìn)行以下試驗(yàn)，結(jié)果均滿足驗(yàn)證要求：

（1）整機(jī)水溫測試試驗(yàn)：檢測11臺整機(jī)，標(biāo)定工況出水水溫為79 ℃~88.7 ℃， 均值為85 ℃；最大扭矩點(diǎn)出水溫度為78 ℃~94.6 ℃，均值為86.6 ℃。兩個(gè)試驗(yàn)數(shù)值均符合出水溫度技術(shù)條件（77 ℃~95℃）的要求。

（2）整機(jī)120 h可靠性試驗(yàn)：發(fā)動機(jī)工作正常，試驗(yàn)過程及試驗(yàn)后拆檢未發(fā)現(xiàn)氣缸蓋有漏油、漏水、漏氣等相關(guān)品質(zhì)故障；發(fā)動機(jī)功率、排放、油耗、出水溫度（80 ℃~84 ℃）在技術(shù)條件范圍內(nèi)。

（3）整機(jī)300 h深度冷熱沖擊試驗(yàn)：該試驗(yàn)是射水孔結(jié)構(gòu)優(yōu)化后針對氣缸蓋進(jìn)行的的專項(xiàng)考核試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)論：整機(jī)性能檢驗(yàn)項(xiàng)目試驗(yàn)結(jié)果為合格，整機(jī)可靠性檢驗(yàn)項(xiàng)目檢測結(jié)果為合格。關(guān)鍵考核件氣缸蓋試驗(yàn)過程正常無“三漏”現(xiàn)象，拆檢未發(fā)現(xiàn)裂紋，試驗(yàn)件經(jīng)過水壓試驗(yàn)未發(fā)現(xiàn)滲漏現(xiàn)象。射水孔結(jié)構(gòu)二次優(yōu)化后的氣缸蓋，通過300 h深度冷熱沖擊試驗(yàn)，滿足可靠性要求。

圖14 二次優(yōu)化的射水孔截面圖

4 結(jié)構(gòu)優(yōu)化后氣缸蓋下水道芯的自動化生產(chǎn)

經(jīng)過產(chǎn)品試驗(yàn)驗(yàn)證，射水道直鑄結(jié)構(gòu)最終采用二次優(yōu)化方案。氣缸蓋毛坯在玉柴鑄造事業(yè)部新技改升級的氣缸蓋自動化鑄造生產(chǎn)線上組織生產(chǎn)。其制芯生產(chǎn)線采用LORAMENDI制芯中心SLC2-100L/CF射芯機(jī)實(shí)現(xiàn)制芯自動化，所有砂芯采用冷芯工藝。與其它三缸/四缸氣缸蓋一樣，D30氣缸蓋下水道砂芯一盒四件，制芯單元的制芯循環(huán)節(jié)拍為40盒/小時(shí)，兩個(gè)制芯單元同時(shí)制芯，與造型線一箱生產(chǎn)四件毛坯所用砂芯及其生產(chǎn)節(jié)拍80型/小時(shí)匹配。制芯過程用機(jī)器人實(shí)現(xiàn)整盒砂芯一次性整體取芯、一次性整體組芯、一次性整體浸涂等工序操作(圖15)。

圖15 D30氣缸蓋下水道砂芯自動化生產(chǎn)簡圖

5 結(jié)語

D30氣缸蓋射水孔結(jié)構(gòu)優(yōu)化活動，通過細(xì)致的鑄造工藝性需求分析、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)慕Y(jié)構(gòu)改進(jìn)方案設(shè)計(jì)、嚴(yán)格的產(chǎn)品試驗(yàn)驗(yàn)證得以實(shí)現(xiàn)。在鑄造生產(chǎn)方面，該氣缸蓋采用射水孔新結(jié)構(gòu)以來，已經(jīng)實(shí)現(xiàn)了幾十萬件氣缸蓋毛坯的產(chǎn)出，這一活動不僅取消了原埋管氣缸蓋制取下水道芯一系列繁復(fù)的操作，使它可以實(shí)現(xiàn)自動化生產(chǎn)，優(yōu)化了鑄造生產(chǎn)流程，而且徹底解決了原先氣缸蓋射水孔燒結(jié)、漏水等鑄造問題，為企業(yè)創(chuàng)造了可觀的經(jīng)濟(jì)效益。

[1] 林琳.柴油機(jī)氣缸蓋水道芯的結(jié)構(gòu)優(yōu)化[J].中國鑄造裝備與技術(shù)，2012（5）：22-24.

[2] 中國機(jī)械工程學(xué)會鑄造分會組編.鑄造手冊（第5卷）鑄造工藝（第3版）[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2011.5： 44-70.

[3] 衛(wèi)軍朝，姚亮宇，周海濤等.燃?xì)鈾C(jī)氣缸蓋水腔流場及剛強(qiáng)度優(yōu)化[J].機(jī)械設(shè)計(jì)與研究，2013（03）：97-100.

Structural optimization design for its castability of water-ejecting hole in D30 cylinder head

LIU Yi
(Guangxi Yuchai Machinery Co.,Ltd.,Yulin 537005,Guangxi,China)

According to the requirements of product function and casting process, the structural optimization design is brought out for the water-ejecting hole of D30 cylinder head, i.e. replacing the bend tube used as the water-ejecting hole in it with directly casting the hole. Also, CAE analysis of waterflow velocity field and reliability verifi cation test are done to aid in fi nishing the selection of product optimization scheme. As the result of all these actions, it comes true that the lower water jacket core of D30 cylinder head can be made by automatic production, and the casting defects are eliminated that easily caused by casting processes with bend tube.

cylinder head; water-ejecting hole; structural optimization design; casting process; bend tube; core; automatic production

TG242.7；

B；

1006-9658（2017）04-0041-04

10.3969/j.issn.1006-9658.2017.04.012

2016-12-26

稿件編號:1612-1625

劉毅（1969—），男，碩士，工程師，主要從事鑄造工藝工裝設(shè)計(jì)工作.