周 波，江亞平，倪川皓

（中聯(lián)重科 國家混凝土機(jī)械工程技術(shù)研究中心，湖南 長沙 410000）

火焰矯正對屈服強(qiáng)度900 MPa級低合金高強(qiáng)鋼焊接接頭組織與性能的影響

周 波，江亞平，倪川皓

（中聯(lián)重科 國家混凝土機(jī)械工程技術(shù)研究中心，湖南 長沙 410000）

對屈服強(qiáng)度900 MPa級的高強(qiáng)度鋼焊接接頭進(jìn)行加熱溫度為700℃的模擬火焰矯正，發(fā)現(xiàn)其焊接熱影響過熱區(qū)出現(xiàn)了大量的M-A組元，焊接接頭強(qiáng)度基本不變，但焊接熱影響區(qū)低溫沖擊韌性下降45.3%。結(jié)果表明：屈服強(qiáng)度900 MPa級高強(qiáng)鋼高強(qiáng)鋼宜采用機(jī)械矯正，若采用火焰矯正，需控制好加熱溫度。

高強(qiáng)鋼；火焰矯正；力學(xué)性能

0 前言

焊接結(jié)構(gòu)件因受到不均勻加熱和冷卻，不可避免的會產(chǎn)生焊接變形。為了保證結(jié)構(gòu)件焊后形位尺寸，往往需要在焊后增加附加工序矯正變形，火焰矯正或機(jī)械矯正是廣泛采用的方法[1-3]?；鹧娉C正法是利用火焰對材料進(jìn)行加熱，在其冷卻時(shí)產(chǎn)生新的局部形變，從而抵消舊的形變，達(dá)到矯正的目的。加熱溫度越高，矯正能力越強(qiáng)大；但加熱溫度過高，鋼材組織和性能會有較大改變。鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范規(guī)定常用鋼材焊接結(jié)構(gòu)加熱矯正時(shí)，矯正溫度嚴(yán)禁超過800℃。工程機(jī)械結(jié)構(gòu)件服役條件惡劣，大量采用屈服強(qiáng)度為900 MPa級的低合金高強(qiáng)度鋼，其焊接接頭特別是焊接熱影響區(qū)是應(yīng)力較為集中的薄弱環(huán)節(jié)[4-8]。在此研究火焰矯正對高強(qiáng)鋼焊接接頭組織和性能的影響，為高強(qiáng)鋼結(jié)構(gòu)件焊后矯正方法的選擇提供參考。

1 試驗(yàn)方法

選擇芬蘭Optim900QC作為焊接母材，母材化學(xué)成分見表1，力學(xué)性能見表2。母材尺寸400 mm×160 mm×8 mm。按等強(qiáng)匹配原則，選擇牌號CarbofilFK1000、直徑φ1.2 mm焊絲作為填充材料，其熔敷金屬力學(xué)性能見表 3。采用 MAG 焊[φ（Ar）80%+φ（CO2）20%]制作對接焊試板。焊接工藝參數(shù)如表4所示。

表1 Optim900QC鋼化學(xué)成分Table 1 Chemical compositions of Optim900QC %

表2 Optim900QC鋼力學(xué)性能Table 2 Mechanical properties of Optim900QC

表3 Carbofil FK1000焊絲熔敷金屬力學(xué)性能Table 3 Mechanical properties of deposited metal of Carbofil FK1000

表4 焊接工藝參數(shù)Table 4 Process parameters of welding

焊接完成后24 h進(jìn)行射線探傷，按國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T3323檢驗(yàn)達(dá)Ⅱ級為合格。探傷合格后的試板線切割為2塊，一塊為原始試板，另一塊進(jìn)行火焰加熱，加熱區(qū)域?yàn)楹缚p及其附近區(qū)域，加熱溫度按鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范設(shè)定在800℃以下，紅外線測溫儀顯示約為700℃。

2塊試板均取焊接接頭拉伸試樣和沖擊試樣，其中沖擊試樣取樣位置位于焊接熱影響區(qū)，每組試樣取3個。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 焊接接頭力學(xué)性能

在SHT4106電液伺服萬能材料試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行接頭的常溫拉伸試驗(yàn)，拉伸試樣斷裂位置均位于焊接熱影響區(qū)，原始試板與火焰加熱試板的強(qiáng)度基本相當(dāng)。在ZBC3452-3金屬擺錘沖擊試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行-20℃接頭的低溫沖擊試驗(yàn)，火焰加熱試板的低溫沖擊韌性平均值比原始試板下降30.1J，下降了45.3%。焊接接頭力學(xué)性能如表5所示。

表5 焊接接頭的力學(xué)性能Table 5 Mechanical properties of welding joint

2.2 焊接接頭的組織特征分析

原始試板和火焰加熱試板的焊接熱影響區(qū)金相組織形貌如圖1和圖2所示。兩種試板的金相組織都比較均勻，火焰加熱后的晶粒有所長大。焊接熱影響區(qū)中過熱區(qū)的晶粒較正火區(qū)粗大，原始試樣過熱區(qū)組織為較粗大的板條馬氏體，正火區(qū)組織為細(xì)小的馬氏體?；鹧婕訜嵩嚇舆^熱區(qū)組織較為復(fù)雜，在不規(guī)則的多邊形鐵素體上分布有塊狀的馬氏體和殘留奧氏體的混合物，通常稱這種塊狀物為M-A組元。

屈服強(qiáng)度為900 MPa級的高強(qiáng)度鋼含碳量和合金成分較高，在焊接過程中嚴(yán)格控制800℃～500℃的冷卻時(shí)間（t8/5）的情況下，過熱區(qū)主要形成板條馬氏體，而火焰矯正相當(dāng)于對焊縫及焊接熱影響區(qū)進(jìn)行了再次熱處理，大幅增加了t8/5時(shí)間，因此組織中出現(xiàn)了大量的M-A組元，這是引起脆化的主要原因。要減少M(fèi)-A組元必須控制t8/5時(shí)間，也就是降低火焰加熱溫度。

3 結(jié)論

（1）屈服強(qiáng)度為900 MPa級的高強(qiáng)度鋼焊縫進(jìn)行加熱溫度約為700℃的火焰矯正后，其強(qiáng)度基本不變，但低溫沖擊韌性下降了30.1J，下降45.3%。

（2）火焰矯正增加了焊縫t8/5時(shí)間，使高強(qiáng)度鋼焊接熱影響過熱區(qū)出現(xiàn)大量的M-A組元，造成組織脆化。

（3）建議屈服強(qiáng)度900 MPa級高強(qiáng)鋼高強(qiáng)鋼采用機(jī)械矯正，若采用火焰矯正，需控制好加熱溫度。

圖1 原始試樣焊接熱影響區(qū)組織形貌

圖2 火焰加熱試樣焊接熱影響區(qū)組織形貌

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Influence of flame correction on microstructure and properties of welded joints of 900 MPa class yield high-strength and low-alloy steel

ZHOU Bo，JIANG Yaping，Ni Chuanhao
（Chinese National Engineering Research Center of Concrete Machinery，Zoomlion，changsha 410000，China）

When welded joints of 900 MPa class yield high-strength and low-alloy steels are flame heated to 700 ℃，a lot of M-A are found in the welding heat affected zone.The strength of the welded joints does not change basically，but the low temperature impact toughness of the welding heat affected zone declines by 45.3%.The results show that mechanical correction is more suitable for highstrength and low-alloy steel than flame correction.It is necessary to control the heating temperature if using flame correction.

high-strength low-alloy steel；flame correction；mechanical behavior;

TG407

A

1001－2303（2017）06－0020-03

10.7512/j.issn.1001-2303.2017.06.04

2017-03-06；

2017-03-31

國家863計(jì)劃項(xiàng)目（SS2013AA040203）

周 波（1980—），男，工程師，學(xué)士，主要從事結(jié)構(gòu)件焊接工藝技術(shù)方面的研究工作，E-mail：nuc_zhoubo@hotmail.com。

本文參考文獻(xiàn)引用格式：周波，江亞平，倪川皓.火焰矯正對屈服強(qiáng)度900 MPa級低合金高強(qiáng)鋼焊接接頭組織與性能的影響[J].電焊機(jī)，2017，47（06）：20-22.