趙培焱
(四川大學(xué)建筑與環(huán)境學(xué)院,四川成都 610065)
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X筋增強(qiáng)異形柱框架節(jié)點(diǎn)抗剪承載力分析
趙培焱
(四川大學(xué)建筑與環(huán)境學(xué)院,四川成都 610065)
文章基于異形柱框架節(jié)點(diǎn)抗震性能試驗(yàn),采用Abaqus對(duì)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行低周往復(fù)荷載作用下的有限元分析。通過分析,得到節(jié)點(diǎn)的梁端荷載,梁端位移特征值,有限元分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好。之后建立了8個(gè)節(jié)點(diǎn)區(qū)X筋增強(qiáng)的異形柱節(jié)點(diǎn),著重分析不同標(biāo)號(hào)X筋對(duì)異形柱節(jié)點(diǎn)承載力的影響,提出了X筋增強(qiáng)異形節(jié)點(diǎn)的抗剪承載力公式,公式形式簡(jiǎn)單,可與JGJ 149-2006《混凝土異形柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》公式銜接。
抗剪承載力; X筋增強(qiáng); 異形節(jié)點(diǎn); Abaqus
實(shí)際工程中,異形柱框架結(jié)構(gòu)因梁柱截面尺寸小,核心區(qū)鋼筋密集,混凝土澆筑振搗不易密實(shí),其質(zhì)量得不到保證,使處于底層的節(jié)點(diǎn)成為結(jié)構(gòu)薄弱部位。文獻(xiàn)[1]研究表明,異形柱節(jié)點(diǎn)剪壓比限值偏嚴(yán),異形柱節(jié)點(diǎn)抗剪承載力設(shè)計(jì)值過低,以上原因使在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)不得不增大混凝土強(qiáng)度等級(jí),增大截面面積或者降低結(jié)構(gòu)的高度,不利于異形柱框架結(jié)構(gòu)的推廣。
基于以上問題,國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)異形柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)薄弱環(huán)節(jié)進(jìn)行增強(qiáng)并做了大量試驗(yàn)和理論研究,2010年天津大學(xué)王鐵成[2]等,在異形柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)加入纖維,其核心抗剪承載力提升5 %;2011年天津大學(xué)馬麗萍[3],在異形柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)加入X筋,其核心抗剪承載力提升16.6 %~26.3 %;2016年河北工業(yè)大學(xué)李艷艷[4]等,在異形柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)分別加入X筋、T形鋼骨、槽形鋼骨,其核心抗剪承載力分別提高12.7 %、4.7 %、8.7 %,通過不同方法對(duì)核心區(qū)的增強(qiáng)均取得不錯(cuò)的效果,以X筋增強(qiáng)效果最佳,而對(duì)于X筋增強(qiáng)節(jié)點(diǎn),由于試驗(yàn)數(shù)量較少并未得到系統(tǒng)的研究,限制了其在工程中的應(yīng)用。
因此,本文用Abaqus軟件對(duì)文獻(xiàn)[1-3]中J-T、J-+、J-TX、J-+X節(jié)點(diǎn)進(jìn)行往復(fù)荷載作用下的有限元分析,驗(yàn)證使用Abaqus分析時(shí)所取參數(shù)可行性,之后基于文獻(xiàn)[3]對(duì)節(jié)點(diǎn)X筋增強(qiáng),系統(tǒng)研究了X筋對(duì)薄弱節(jié)點(diǎn)的受力性能改善,結(jié)果表明:節(jié)點(diǎn)X筋增強(qiáng)后可以有效延緩核心區(qū)箍筋屈服,放寬剪壓比限值,提高核心區(qū)承載力設(shè)計(jì)值,同時(shí)提出了簡(jiǎn)單實(shí)用的X筋增強(qiáng)節(jié)點(diǎn)抗剪承載力公式,旨為完善X筋增強(qiáng)異形柱節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)方法。
1.1 混凝土的損傷塑性模型
Abaqus在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)非線性分析上擁有不俗的能力,Abaqus材料庫(kù)自帶兩種較適用的混凝土本構(gòu)模型,混凝土彌散裂縫本構(gòu),混凝土損傷塑性本構(gòu)[5](CDP)。其中CDP可以用于單向加載、循環(huán)加載,對(duì)于本文驗(yàn)證的異形節(jié)點(diǎn)及之后X筋增強(qiáng)的異形節(jié)點(diǎn)在往復(fù)荷載下核心區(qū)抗剪承載力的分析,選取Abaqus中的損傷塑性模型。
1.2 鋼筋的本構(gòu)模型
鋼筋的本構(gòu)采用雙折線的彈塑性模型,屈服之前為彈性,屈服后簡(jiǎn)化為斜直線,該本構(gòu)滿足一般計(jì)算的精度要求,同時(shí)收斂速度較快,其數(shù)學(xué)表達(dá)式為:
(1)
以文獻(xiàn)[1]中HPB235Φ6鋼筋為例,屈服強(qiáng)度取376.3 MPa,極限強(qiáng)度為524.6 MPa,彈性模量為213 000 MPa,泊松比取0.3,由式(1)對(duì)應(yīng)Abaqus中輸入376.3,0;524.6,0.07,其余節(jié)點(diǎn)鋼筋實(shí)測(cè)參數(shù)詳見文獻(xiàn)[1-3]。
2.1 試件尺寸
建模時(shí),以文獻(xiàn)[1]中T形節(jié)點(diǎn)為例,J-T的截面配筋如圖1所示,具體尺寸及其它節(jié)點(diǎn)信息詳見文獻(xiàn)[2-3]。
圖1 試件幾何尺寸及配筋
2.2 單元類型的選取和網(wǎng)格劃分
根據(jù)試件受力特點(diǎn),同時(shí)盡量少占用計(jì)算資源,混凝土與鋼筋分別采用Abaqus自帶的減縮積分實(shí)體單元C3D8R和桁架單元T3D2進(jìn)行分離式建模。經(jīng)過試算確定模型中混凝土單元取長(zhǎng)度的1/3,鋼筋單元取長(zhǎng)度的1/10。有限元模型及網(wǎng)格劃分見圖2。
圖2 節(jié)點(diǎn)有限元模型及網(wǎng)格劃分
2.3 材料間的相互作用
T形柱與梁通過TIE命令進(jìn)行綁定,混凝土和鋼筋通過Embed技術(shù)耦合。
2.4 施加邊界條件和荷載
模擬時(shí),柱身底端及柱頂約束全部自由度即固定鉸,梁兩端通過位移加載在墊片上的參考點(diǎn)施加往復(fù)位移模擬試驗(yàn)。
2.5 求解
模型在Abaqus/Standard中求解,該模塊在求解非線性問題時(shí)將分析步分為許多的荷載增量步,在每個(gè)增量步中,通過虛位移原理建立平衡方程并采用牛頓-拉普斯迭代法,求出近似平衡解。
文獻(xiàn)[1-3]對(duì)十形(J-+,J-+X)、T形(J-T,J-TX)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了研究,本文運(yùn)用Abaqus對(duì)以上節(jié)點(diǎn)進(jìn)行模擬,參照試驗(yàn)的加載條件,邊界條件及相關(guān)參數(shù),模擬及試驗(yàn)結(jié)果比較見表1,分析知各參數(shù)最大誤差23.07 %,最小誤差-0.56 %。而本文主要研究參數(shù)極限荷載誤差-6.67 %~2.56 %,可見利用Abaqus及本文所取參數(shù)對(duì)異形柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行實(shí)體建模及分析可行。
參照文獻(xiàn)[3]X筋的加入方法,對(duì)文獻(xiàn)[1]J-T、J-+節(jié)點(diǎn)分別加入HRB400級(jí)A6、A8、A10鋼筋,而GB 50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[6]取消了HPB235鋼筋,所以J-T、J-+箍筋由HPB300替換,其余不變,且本次X筋增強(qiáng)節(jié)點(diǎn)模擬所涉及鋼筋,混凝土材料強(qiáng)度取值均為GB 50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中設(shè)計(jì)值。節(jié)點(diǎn)分別命名為J-TH、J-T6、J-T8、J-T10、J-+H、J-+6、J-+8、J-+10。
4.1 X筋前期增強(qiáng)作用
軸壓比0.3下以J-TH為例,如圖3(a)所示, increment到162步時(shí),核心區(qū)箍筋應(yīng)力首次到300 MPa屈服,提取increment在162步下J-T10的應(yīng)力云圖見圖3 (b),核心區(qū)箍筋應(yīng)力為287 MPa未屈服,X筋應(yīng)力為172 MPa。對(duì)于J-+H,在increment到192步時(shí),核心區(qū)箍筋應(yīng)力首次達(dá)到300 MPa,而J-+10在192步時(shí)箍筋應(yīng)力僅為280 MPa,X筋為401 MPa,可見X筋與核心區(qū)箍筋共同抗剪,改善了節(jié)點(diǎn)前期的受力與變形性能。
表1 有限元分析和試驗(yàn)結(jié)果比較
(a) J-TH應(yīng)力云圖
(b) J-T10應(yīng)力云圖圖3 鋼筋骨架應(yīng)力云圖
4.2 X筋增強(qiáng)節(jié)點(diǎn)承載力分析
JGJ 149-2006《混凝土異形柱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》給出了節(jié)點(diǎn)核心區(qū)抗剪承載力計(jì)算公式:
(2)
X筋增強(qiáng)后,根據(jù)Abaqus模擬結(jié)果,將節(jié)點(diǎn)的梁端極限荷載、位移延性、計(jì)算的核心承載力列于表2。表2表明X筋增強(qiáng)后,節(jié)點(diǎn)核心區(qū)抗剪承載力顯著提高,總體上X筋的加入使T形節(jié)點(diǎn)承載力提升10.54 %~19.57 %,X筋使十形節(jié)點(diǎn)承載力提升8.99 %~17.88 %。X筋增強(qiáng)節(jié)點(diǎn)在荷載作用下的位移延性均在3.5以上,滿足抗震要求。節(jié)點(diǎn)X筋增強(qiáng)后,可以解決異形柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)抗剪承載力設(shè)計(jì)值較低的問題。
表2 X筋增強(qiáng)異形節(jié)點(diǎn)抗剪承載力模擬結(jié)果
4.3 核心承載力的X筋增強(qiáng)作用
對(duì)于普通異形柱節(jié)點(diǎn),節(jié)點(diǎn)抗剪承載力可由混凝土和核心區(qū)箍筋兩項(xiàng)組成,按JGJ 149-2006《混凝土異形柱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》可分別表示為:
(3)
(4)
X筋增強(qiáng)后,若仍用普通混凝土節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算公式顯然忽略了X筋的增強(qiáng)作用,可將抗剪承載力看作混凝土、核心區(qū)箍筋、X筋抗力之和,即:
Vj=Vc+Vs+Vx
(5)
對(duì)于X筋抗力項(xiàng),考慮將X筋折算成水平箍筋,即:
(6)
式中:ξN、ξf、ξh為軸壓比、翼緣、截面高度影響系數(shù);fc為混凝土強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa);ft為混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa);n為折算為水平箍筋的肢數(shù),本文n=2;Ax為X筋截面積(mm2);fyx為X筋抗拉強(qiáng)度(MPa);θ為X筋與水平方向箍筋?yuàn)A角。
前文分析可知在往復(fù)荷載作用下X筋和箍筋共同抗剪,所以對(duì)X筋增強(qiáng)作用進(jìn)行折減取n=1,整理后得X筋增強(qiáng)異形柱節(jié)點(diǎn)的抗剪承載力公式:
(7)
將GB 50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中設(shè)計(jì)值代入式(7)計(jì)算得Vcal,由表2知Vfem,二者比較見表3。
表3 抗剪承載力計(jì)算值和模擬值 kN
分析知T形節(jié)點(diǎn)承載力模擬值與計(jì)算值之比為1.15~1.23,十形節(jié)點(diǎn)為1.09~1.14,計(jì)算值小于模擬值,有一定安全儲(chǔ)備。
(1) 利用Abaqus及本文所取參數(shù)進(jìn)行模擬所得結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果符合良好,可以較好的模擬分析異形節(jié)點(diǎn)的受力性能。
(2) X筋增強(qiáng)后可有效延緩核心區(qū)箍筋的屈服,改善節(jié)點(diǎn)區(qū)前期的受力性能;X筋增強(qiáng)可提高異形柱節(jié)點(diǎn)抗剪承載力,是一種有效的解決薄弱節(jié)點(diǎn)的方法。
(3)用X筋與核心箍筋共同抗剪方式提出的異形節(jié)點(diǎn)核心區(qū)抗剪承載力公式形式簡(jiǎn)單,可與JGJ 149-2006《混凝土異形柱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》銜接,且計(jì)算值小于模擬值,有一定安全儲(chǔ)備。
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趙培焱(1993~), 男,碩士研究生,研究方向?yàn)楣こ探Y(jié)構(gòu)。
TU375.4
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[定稿日期]2017-03-16