■ 謝曙光 張小輝/國營蕪湖機械廠
某型飛機在外場使用過程中多次出現(xiàn)液壓系統(tǒng)擴口導(dǎo)管連接部位的平管嘴裂紋故障,嚴重時出現(xiàn)液壓油滲漏,影響飛機液壓系統(tǒng)工作的密封性。典型平管嘴裂紋故障如圖1所示。對收集到的平管嘴裂紋故障進行分類統(tǒng)計,如表1所示,可知出現(xiàn)裂紋的平管嘴均安裝于飛機三個起落架支柱上的不同位置,平管嘴規(guī)格均為HB 4-44FB2-d,該零件所用材料為不銹鋼1Cr11Ni2W2MoV。選取部分裂紋平管嘴進行斷口失效分析,其斷裂性質(zhì)均為應(yīng)力腐蝕開裂,而且裂紋源都來自于平管嘴內(nèi)表面。
圖1 平管嘴外觀圖
表1 平管嘴裂紋故障統(tǒng)計表
觀察圖1中1#、2#平管嘴,裂紋均從大頭端沿軸向向小頭端開裂,并存在分叉現(xiàn)象,呈現(xiàn)樹枝狀,從外表面觀察裂紋附近均無明顯外傷;觀察平管嘴內(nèi)表面,裂紋已穿透平管嘴壁厚,表面附有明顯的黃褐色銹跡,內(nèi)表面還可見較為明顯的車削加工痕跡。人工打開裂紋,取下斷口置于低倍顯微鏡下觀察,可見斷口較為平直,顏色灰暗,無明顯塑性變形,表面有深色腐蝕物覆蓋。
裂紋斷口經(jīng)超聲波清洗后,置于掃描電鏡下觀察,其低倍形貌見圖2,裂紋斷口較為粗糙,斷面局部有腐蝕物質(zhì)覆蓋;高倍下可觀察到斷面在平管嘴內(nèi)表面有明顯的腐蝕形貌特征,擴展區(qū)為龜裂現(xiàn)象的沿晶脆性斷裂形貌,見圖3;在斷口附近對平管嘴內(nèi)外表面進行觀察,可見內(nèi)表面有點蝕現(xiàn)象,見圖4。
用能譜儀對平管嘴斷口表面進行能譜分析,分析結(jié)果如圖5所示??梢钥闯?斷口表面除了基體元素外,含有較多的腐蝕性元素S和Cl,表明平管嘴的腐蝕介質(zhì)元素為S、Cl。
上述分析表明,平管嘴斷口為沿晶脆性斷裂形貌,斷面上可見明顯腐蝕產(chǎn)物并可檢測出腐蝕元素S、Cl;工作時螺帽壓在平管嘴上,使其貼緊在導(dǎo)管的擴口上,裝配狀態(tài)下平管嘴長期受到環(huán)向拉應(yīng)力作用。因此,推斷斷裂性質(zhì)為應(yīng)力腐蝕開裂。
圖2 裂紋斷口低倍形貌
圖3 裂紋斷口高倍形貌
從表1統(tǒng)計的出現(xiàn)裂紋的平管嘴使用服役情況中了解到,出現(xiàn)裂紋的平管嘴具有以下共性:
1) 均安裝于飛機三個起落架支柱上的不同部位,平管嘴長期處于外露狀態(tài),與外界環(huán)境直接接觸。而飛機上其他封閉部位均未發(fā)現(xiàn)該材料制成的平管嘴出現(xiàn)裂紋。
2) 以海軍服役飛機為主,或是常年服役于中國沿海地區(qū)的飛機,工作環(huán)境為海洋性氣候,平管嘴具備了與海水及其他腐蝕性物質(zhì)接觸的條件。
上述兩個共性工作條件造成了起落架上的平管嘴長期暴露在海水及海洋性氣候環(huán)境腐蝕性介質(zhì)中,飛機在外場復(fù)雜多變的工作環(huán)境下受到腐蝕影響,最終導(dǎo)致產(chǎn)生腐蝕裂紋。
平管嘴材料1Cr11Ni2W2MoV為馬氏體不銹鋼,制造技術(shù)條件規(guī)定其硬度要求為HRC 25~35,依據(jù)GB/T 1172-1999《黑色金屬硬度及強度換算值》換算強度σb為837~1074MPa。按航空行業(yè)標準HB/Z 80-2011《航空用不銹鋼熱處理》,為滿足強度σb為880~1080MPa,該材料零件在淬火后需在640~680℃溫度下進行回火處理。《工程材料實用手冊》中不銹鋼回火溫度與鹽霧腐蝕失重影響如圖6所示,可以看出在600~700℃回火溫度下1Cr11Ni2W2MoV零件耐腐蝕性差,其中約在640℃時耐腐蝕性能最弱。《工程材料實用手冊》中對不同回火溫度的試件在3.5%NaCl介質(zhì)、溶液溫度35±1℃、試驗100天條件下的耐鹽霧腐蝕試驗對照情況見圖7。從對比試驗中發(fā)現(xiàn),在530~680℃回火的1Cr11Ni2W2MoV試件表面均存在重腐蝕現(xiàn)象,在620℃回火的1Cr11Ni2W2MoV試件表面出現(xiàn)嚴重腐蝕現(xiàn)象。實際零件熱處理生產(chǎn)過程中,為保證加工零件較優(yōu)的強度和硬度,一般按規(guī)定回火溫度范圍的下限標準設(shè)定實際回火溫度(設(shè)為640℃左右),但在此回火溫度下零件的抗腐蝕性能最差。因此,為改善1Cr11Ni2W2MoV材料零件的抗腐蝕性能,可考慮適當降低零件硬度和強度技術(shù)要求,提高回火溫度。同時,平管嘴內(nèi)表面與導(dǎo)管管體之間的縫隙結(jié)構(gòu)易構(gòu)成縫隙性腐蝕條件,而1Cr11Ni2W2MoV馬氏體不銹鋼則對孔蝕和縫隙腐蝕更為敏感。在現(xiàn)服役工作環(huán)境無法改變的條件下,可以通過改善平管嘴的腐蝕防護來避免零件與腐蝕介質(zhì)接觸。
斷口失效分析中提到平管嘴內(nèi)表面有較為明顯的車削加工痕跡,表面易附著腐蝕物質(zhì)。若平管嘴表面鈍化不佳或因?qū)Ч苣Σ?、外界損傷造成平管嘴內(nèi)表面鈍化層不完整,會使其表面抗腐蝕性能力變差。
從圖6和圖7中可以看出,三種不銹鋼材料中,1 C r 11 N i 2 W 2 M o V的耐鹽霧腐蝕性能明顯差于1Cr12Ni2W2MoVNb和1Cr17Ni2,因此可以考慮選擇使用抗應(yīng)力腐蝕性能更強的材料,從根本上減輕或避免應(yīng)力腐蝕現(xiàn)象。例如,選用不銹鋼材料1Cr12Ni2W2MoVNb,其強度與1Cr11Ni2W2MoV相當。根據(jù)《中國航空材料手冊》,在35±1℃、3.5%NaCl溶液中、施加應(yīng)力為各材料自屈服強度的80%的條件下,1Cr12Ni2W2MoVNb的抗應(yīng)力腐蝕性能遠遠高于1Cr11Ni2W2MoV和1Cr17Ni2,具體見表2。
圖4 內(nèi)表面點蝕現(xiàn)象
圖5 平管嘴斷口表面能譜分析結(jié)果
圖6 回火溫度對鹽霧腐蝕失重的影響圖
圖7 1Cr12Ni2W2MoVNb、1Cr11Ni2W2MoV和1Cr17Ni2回火溫度對鹽霧腐蝕失重對照
平管嘴處于導(dǎo)管擴口和外套螺母之間,可以有效傳遞外套螺母的壓緊力,使導(dǎo)管擴口與管接頭充分貼合,保證管路連接部位的密封性。正常工作狀態(tài)下,平管嘴大頭端長期受到環(huán)向拉應(yīng)力作用。為避免平管嘴發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂,還需降低環(huán)向拉應(yīng)力。從裝配上分析,平管嘴的拉應(yīng)力主要是由螺母將平管嘴壓緊在導(dǎo)管擴口上引起的,適當減小螺母的擰緊力矩可降低平管嘴的環(huán)向拉應(yīng)力。另外,若裝配時平管嘴與管體不同心或帶應(yīng)力裝配勢必造成環(huán)向應(yīng)力分布不均勻,出現(xiàn)應(yīng)力集中。從結(jié)構(gòu)上分析,在不影響正常使用的情況下,可適當提高平管嘴結(jié)構(gòu)的厚度,增加結(jié)構(gòu)的承載能力,也可降低平管嘴的環(huán)向拉應(yīng)力。
通過以上分析和討論,為有效降低或避免該類平管嘴應(yīng)力腐蝕開裂,可從以下幾個方面采取措施。
1)在平管嘴加工時,需避免零件內(nèi)表面出現(xiàn)明顯車削加工痕跡,控制其內(nèi)表面粗糙度,或?qū)⑵浯植诙纫筇岣叩絉a1.6μm及以上,并控制零件表面鈍化處理質(zhì)量。
2)對零件熱處理淬火后進行低溫回火時,適當遠離640℃的回火溫度,可按規(guī)定回火溫度的上限進行控制,提高零件抗腐蝕性能;同時,向零件供應(yīng)商提出該回火溫度的控制要求。
3) 在導(dǎo)管制作和修理時,需重點檢查平管嘴內(nèi)表面外觀,發(fā)現(xiàn)有腐蝕、損傷或明顯加工痕跡的應(yīng)停止使用。
4) 在飛機上裝配導(dǎo)管時,應(yīng)保證導(dǎo)管管體兩端為直線段,避免帶應(yīng)力對接導(dǎo)管或強行擰緊螺母,防止對平管嘴內(nèi)外表面造成損傷。為保證連接部位密封性及降低平管嘴環(huán)向拉應(yīng)力,對擰緊力矩按HB 4-1《擴口管路連接件通用規(guī)范》進行控制。
表2 1Cr12Ni2W2MoVNb、1Cr11Ni2W2MoV和1Cr17Ni2三種材料抗應(yīng)力腐蝕性能
5) 對該型飛機外露部位各管路的連接件(包括平管嘴)露出部分刷涂防銹漆,分別刷涂一層H06-076底漆和兩層TS70-60磁漆,特別是對平管嘴與導(dǎo)管之間的縫隙進行涂漆防護;外場使用維護時應(yīng)定期對表面腐蝕物質(zhì)進行擦洗去除,發(fā)現(xiàn)漆層不完整時應(yīng)及時補漆。
6) 在允許更換材料的前提下,建議更換為強度性能接近、抗腐蝕性更強的1Cr12Ni2W2MoVNb材料。
[1]《工程材料實用手冊》編輯委員會編.工程材料實用手冊(第2版)[M].北京.中國標準出版社,2002.
[2]天華化工機械及自動化研究設(shè)計院主編.腐蝕與防護手冊(第二版)[M].北京.化學(xué)工業(yè)出版社,2009.
[3]《中國航空材料手冊》編輯委員會編.中國航空材料手冊(第2版)[M].北京.中國標準出版社,2002.