張紅學(xué)，趙華，胡勝經(jīng)（四川中車玉柴發(fā)動機股份有限公司，資陽641301）

NY6240ZJA混合動力機車用柴油機機體的設(shè)計

張紅學(xué)，趙華，胡勝經(jīng)
（四川中車玉柴發(fā)動機股份有限公司，資陽641301）

圍繞一種新型混合動力機車用柴油機機體的設(shè)計，采用新的設(shè)計觀點和方法對柴油機機體進(jìn)行了多方案對比、分析和計算，實現(xiàn)了對機體剛度和強度的優(yōu)化設(shè)計，并根據(jù)優(yōu)化方案試制了一臺機體進(jìn)行裝機試驗，進(jìn)一步驗證機體設(shè)計的可靠性和合理性。

機體強度剛度可靠性

1 前言

NY6240ZJA型機車柴油機是我公司在成功開發(fā)NY12V240ZJA的基礎(chǔ)上，與中車資陽機車有限公司合作開發(fā)的低消耗、低排放、高可靠性的新一代節(jié)能環(huán)保型機車柴油機，用于中車資陽機車有限公司研制的2 000～2 500 kW混合動力機車之上。設(shè)計中繼承和揉合了公司成熟產(chǎn)品16V240ZJB柴油機、16V280ZJ柴油機、6240ZJ柴油機的設(shè)計優(yōu)點和經(jīng)驗，同時為滿足NY6240ZJA柴油機性能的要求，在設(shè)計過程中引用了新的設(shè)計理念和方法。

2 機體的設(shè)計目標(biāo)

機體作為柴油機的主體骨架，是其它零部件的安裝基礎(chǔ)，其結(jié)構(gòu)設(shè)計和力學(xué)性能的好壞對柴油機可靠性、耐久性影響極大。由于該柴油機的強化程度較高，因此在整個柴油機設(shè)計中，對機體設(shè)計給予了極大的關(guān)注。該柴油機的技術(shù)參數(shù)見表1[1]。

根據(jù)NY6240ZJA柴油機總體設(shè)計規(guī)劃，在6240ZJ型柴油機的基礎(chǔ)上，該型柴油機的功率由900 kW提高到1 250 kW，最高爆發(fā)壓力由14MPa提高到16MPa。在總體布置方面，該柴油機仍沿用了原6240ZJ型柴油機的許多結(jié)構(gòu)參數(shù)，并考慮到機車裝用條件和生產(chǎn)工藝及加工設(shè)備等客觀因素，總體設(shè)計時要求機體很多結(jié)構(gòu)參數(shù)，如長寬高、錯缸距、缸心距、裙深以及曲軸和凸輪軸的安裝布置方式等均要與6240ZJ型柴油機相同，并且整個做功單元采用NY12V240ZJA結(jié)構(gòu)，高溫水道為機體內(nèi)置式。為了滿足NY6240ZJA柴油機總體設(shè)計要求，設(shè)計目標(biāo)實際上就是重新計算、分析和設(shè)計一臺新的6缸直列式柴油機。

表1 NY6240ZJA柴油機主要技術(shù)參數(shù)

3 機體設(shè)計方案

由于機體的結(jié)構(gòu)形式和受力非常復(fù)雜，其結(jié)構(gòu)設(shè)計和力學(xué)性能的好壞對柴油機可靠性、耐久性影響極大。因此該柴油機機體仍采用高強度球墨鑄鐵QT500-7，并且采用整體鑄造方式來保證各種復(fù)雜型腔的形成，以便為柴油機的油、水的流量提供較好的分配。為了加強對鑄件質(zhì)量的控制，試棒采用附鑄采樣的方式，采樣位置在主軸螺栓孔和氣缸螺栓孔附近。

該型柴油機機體的外形、結(jié)構(gòu)和布置與6240ZJ型柴油機基本相同，見圖1。其橫截面近似為四邊形，基本結(jié)構(gòu)仍為直列式。曲軸孔位于機體的中部，氣缸孔布置在機體的中部與曲軸孔垂直，凸輪軸孔和主油道仍位于機體左上側(cè)[1]。

圖1 NY6240ZJA柴油機機體外形圖

NY6240ZJA柴油機功率的提高對機體作用力加大，使機體的內(nèi)應(yīng)力增加和變形加劇。從改善機體力學(xué)性能的角度考慮，須增大NY6240ZJA柴油機機體縱向和橫向的剛度。因為在柴油機工作時應(yīng)保證機體各主軸承孔間的最大相對變形不得超過0.09mm，任意相鄰兩軸承孔間的相對變形不得超過0.06mm。在設(shè)計中難度最大的就是解決主軸承孔處的變形量及各軸承檔曲軸孔變形超差的問題，另外，改善氣缸孔、主軸承螺栓孔和氣缸螺栓孔處應(yīng)力較高也是一個較大的問題。通過不同的方案比較和優(yōu)化最終得以處理好這一難點。

NY6240ZJA柴油機機體吸取了國外同類柴油機機體設(shè)計的先進(jìn)經(jīng)驗，收集了國內(nèi)外同類型柴油機機體的主要尺寸作為參考，見表2。

表2 國內(nèi)外同類型柴油機機體的主要尺寸比較

通過多種結(jié)構(gòu)方案的分析計算后，最終確定了機體的橫截面形狀，見圖2。同時對機體部分結(jié)構(gòu)尺寸從以下幾方面進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計，來增加機體的剛度和強度。

圖2 NY6240ZJA柴油機機體橫截面

（1）提高機體頂面高和裙深來提高機體整體的抗彎、抗扭剛度。在機體設(shè)計中，裙深與行程的比值增大，機體整體的抗彎、抗扭剛度就增大。機車用中速柴油機的這個比值范圍為1.2～1.6之間[2]。NY6240ZJA機體的這個比值1.636已經(jīng)達(dá)到要求范圍的上限值。為了不影響機體整體的抗彎、抗扭剛度，將機體兩側(cè)面厚度增加5mm，機體底板厚度增加8mm，氣缸孔之間的隔板增加5mm。

（2）合理地布置加強筋和隔板在機體設(shè)計中占據(jù)著重要位置。氣缸的爆發(fā)壓力在柴油機內(nèi)傳遞和平衡，均在加強筋、隔板和螺栓搭子內(nèi)傳遞。因此把機體的加強筋盡可能沿氣缸蓋螺栓搭子到主軸承螺栓搭子的連線或接近連線布置，主軸孔附近左右兩邊各增加一條加強筋。

（3）為了增加主軸孔及主軸螺栓孔附近這些強載荷區(qū)域內(nèi)的抗彎、抗扭剛度，該機體在設(shè)計中間立板時，以斜面加強、圓角相連的設(shè)計原則，采用20°斜角，從主軸承座往上伸張，見圖3。

圖3 機體中間立板

（4）機體在凸輪軸孔和主油道中間設(shè)計一條壁厚20mm的高溫水道。水道采用與機體整體鑄造相同的方式鑲?cè)朐跈C體中，見圖4。一方面高溫水道可以看做機體的加強筋板，增加了機體的抗拉強度和剛度，另一方面，高溫冷卻水道的重新布置避免了原6L240柴油機冷卻水管側(cè)面布置存在的幾個問題：①管路振動，②管路連接處泄漏，③管子裂損，④拆卸困難。如該機體用于原6L240柴油機時，只需在機體左側(cè)每檔加工一個Φ70mm的孔，將缸孔進(jìn)水支道與側(cè)面貫通即可（Φ70mm孔用于安裝外置的高溫進(jìn)水支管）。

（5）將進(jìn)入各氣缸孔的高溫分水道布置在與氣缸孔母線相切的位置，目的是降低高溫水對氣缸套的穴蝕，提高氣缸套的冷卻效果[2]。

4 機體的計算分析

通過建立三維實體模型，采用ANSYS軟件對機體的強度、剛度進(jìn)行有限元計算和比較，模擬各種工況下機體的應(yīng)力峰值大小、位置、方向和機體內(nèi)部變形大小、位置、方向，全面評估機體的危險區(qū)域和力學(xué)性能對機體的影響。

該柴油機機體的結(jié)構(gòu)形狀、受力特征和變形狀態(tài)均十分復(fù)雜，為了減少計算量且保證計算精度，在分析機體的剛度及機體各氣缸部位的強度時，將機體和軸承蓋作為整體分析，不考慮機體、軸承蓋、預(yù)緊螺栓之間的接觸問題。

圖4 高溫水道截面圖

（1）機體的應(yīng)力分析

通過施加外載荷力（各缸氣體作用力、活塞側(cè)壓力、各主軸承孔作用載荷、主軸承螺栓預(yù)緊力、橫拉螺栓預(yù)緊力和氣缸蓋螺栓預(yù)緊力），計算出柴油機的最大功率時，機體上最大應(yīng)力區(qū)域在機體的第6缸的各氣缸螺栓孔區(qū)域以及機體第7檔立板主軸孔附近，見圖5。機體最大應(yīng)力主要是由螺栓預(yù)緊力引起的。機體材料的強度極限為520MPa，通過計算，機體的第1主應(yīng)力最大值為210MPa，等效應(yīng)力最大值為230MPa，機體有足夠的靜強度。

圖5 機體第7檔應(yīng)力圖

（2）機體的變形

在柴油機最大功率工況下，機體變形主要由工作載荷引起的橫向變形。機體各主軸孔孔心的絕對變形量最大值均小于0.08mm，該機體主軸孔位的變形情況滿足設(shè)計要求，已接近設(shè)計規(guī)范限制，相鄰兩主軸孔孔心的最大相對變形均小于0.06mm，能保證柴油機各種運動副的良好工作。

（3）機體的疲勞強度分析

由于疲勞強度設(shè)計目前無成熟的校核公式，故采用Goodman疲勞極限圖和常規(guī)疲勞計算相結(jié)合來考核機體的疲勞安全性，如圖6所示。圖中B點坐標(biāo)為某點應(yīng)力的平均應(yīng)力和應(yīng)力幅，疲勞安全系數(shù)n越A2／A1，這樣得到安全系數(shù)的計算公式為

在柴油機最大功率時，計算出發(fā)火缸相鄰主軸承立板表面區(qū)域（第1檔、第2檔、第6檔和第7檔立板）最大應(yīng)力點處疲勞安全系數(shù)值均處于安全區(qū)內(nèi)，表明該機體有較好的疲勞強度。

圖6 Goodman疲勞極限圖

5 機體強力螺栓設(shè)計

機體的強力螺栓包括主軸承螺栓，氣缸蓋螺栓和橫拉螺栓，其作用是保證主軸承蓋以及氣缸蓋與機體、氣缸套在各種工況下的可靠性連接，確保柴油機的良好運行。NY6240ZJA柴油機采用了6240ZJ柴油機的主軸螺栓和橫拉螺栓，位置和布置方式以及擰緊力矩等都與6240ZJ柴油機相同，這里不再做介紹。但受到柴油機爆發(fā)壓力的增加，以及柴油機吊裝需要，對氣缸蓋螺栓進(jìn)行了重新設(shè)計。氣缸蓋螺栓仍然采用M36×2，材料為42CrMo，長度比6240ZJ柴油機的增加了100mm，因此需要對其進(jìn)行校核計算。氣缸螺栓一般按以下公式計算[3～4]：

（1）每個氣缸螺栓的軸向載荷Fz

式中，

D——氣缸內(nèi)徑，mm；

p——最大爆發(fā)壓力，MPa；

Z——每個氣缸螺栓數(shù)量。

（2）螺栓旋緊時所需的預(yù)緊力Fp

式中，

λ——螺栓連接的相對剛度；

K——預(yù)緊系數(shù)。

（3）螺栓的計算載荷Q

（4）當(dāng)螺栓旋緊時，由于螺栓與螺母間的摩擦使螺栓所受得扭矩M1

式中，

α——螺紋導(dǎo)角；

β——摩擦角。

（5）螺栓的強度校核

螺栓材料是否屈服，應(yīng)滿足：Q/s＜σ/n。s—螺栓的最小截面積，σ—材料的屈服極限，n—安全系數(shù)。

（6）螺栓拉伸量ΔL

式中，

δ——氣缸螺栓的柔度。

計算結(jié)果表明，螺栓安全性能滿足設(shè)計要求，只是螺栓最大強度值已經(jīng)接近屈服極限，當(dāng)螺栓預(yù)緊力為353 kN時，螺栓的拉伸量約為0.78mm。為了進(jìn)一步驗證，進(jìn)行了氣缸螺栓拉伸試驗。試驗結(jié)果表明，在0.78mm的螺栓拉伸量條件下，螺栓未發(fā)生屈服變形。下一步將借鑒國外強力螺栓的設(shè)計經(jīng)驗，以提高螺栓的安全性。

6 結(jié)束語

根據(jù)多個方案的計算分析和綜合考慮各種因數(shù)的影響，最終確定了該型柴油機機體設(shè)計方案?，F(xiàn)已試制了一臺樣機，目前正在隨機車進(jìn)行路線運用考核。下一步準(zhǔn)備通過檢測機體的變形來進(jìn)一步完善前期的設(shè)計工作和驗證計算結(jié)果，為該型柴油機的總體性能提高提供可靠的基礎(chǔ)。

[1]四川中車玉柴發(fā)動機股份有限公司.NY6240ZJA柴油機維護(hù)使用手冊，2015

[2]史紹熙.柴油機設(shè)計手冊[M].北京：中國農(nóng)業(yè)機械出版社，1984.

[3]聞邦椿.機械設(shè)計手冊[M].北京：機械工業(yè)出版社，2010.

[4]謝聯(lián)先.16240Z柴油機主軸螺栓及氣缸螺栓的計算。大連機車車輛工廠，1957.

Design ofNY6240ZJADieselEngine's Block for Hybrid Locomotive

Zhang Hongxue,Zhao Hua,Hu Shengjing
（Sichuan Engine Co.,Ltd.,Ziyang641301,China）

This paper revolvesaround a new type ofhybrid locomotive dieselengine block design,new design ideasandmethodson the engine block scheme comparison,analysisand calculation,the optimization of the stiffnessand strength of the engine block design,and according to the optimization scheme developed aengineblock of installed test,futuher to verify the reliability and rationality of theengineblock design.

engine block,strength,stiffness,reliability

10.3969/j.issn.1671-0614.2017.02.001

來稿日期：2017-01-06

張紅學(xué)（1976-），男，高級工程師，主要研究方向為柴油機結(jié)構(gòu)設(shè)計。