（寧波中車(chē)新能源科技有限公司，浙江 寧波 315112）

基于Hypermesh和ANSYS的超級(jí)電容器充電柜體的強(qiáng)度分析

黃慶福，何嘯月，何靈

（寧波中車(chē)新能源科技有限公司，浙江 寧波 315112）

通過(guò)超級(jí)電容器充電柜體的強(qiáng)度分析實(shí)例，介紹了Hypermesh建模過(guò)程及簡(jiǎn)化有限元模型，利用ANSYS軟件中的靜力學(xué)分析模塊、瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)模塊和模態(tài)分析模塊分析柜體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，以?xún)A斜、搖擺、振動(dòng)和沖擊四種工況校驗(yàn)柜體強(qiáng)度，為產(chǎn)品柜體設(shè)計(jì)提供指導(dǎo)。

超級(jí)電容器充電柜；強(qiáng)度分析；Hypermesh；ANSYS

超級(jí)電容是近幾年才批量生產(chǎn)的一種新型電力儲(chǔ)能器件，也稱(chēng)為電化學(xué)電容。超級(jí)電容單體的容量目前已經(jīng)做到萬(wàn)法拉級(jí)，具有循環(huán)壽命長(zhǎng)、功率密度大、充放電速度快、高低溫性能好、容量配置靈活、環(huán)境友好免維護(hù)等優(yōu)點(diǎn)。超級(jí)電容儲(chǔ)能裝置包含有儲(chǔ)能柜體和電氣柜體等，充電柜體在整套系統(tǒng)中占據(jù)重要作用。

在進(jìn)行充電柜體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，常常要求結(jié)構(gòu)緊湊、質(zhì)量輕，因此結(jié)構(gòu)強(qiáng)度與壽命的評(píng)估就變得愈來(lái)愈復(fù)雜，愈來(lái)愈重要。要進(jìn)行結(jié)構(gòu)強(qiáng)度與壽命評(píng)估，經(jīng)常需要參照有關(guān)的理論、方法、行業(yè)上的規(guī)范及材料的數(shù)據(jù)，而這些理論、方法、資料大多是經(jīng)過(guò)大量實(shí)驗(yàn)、工程實(shí)務(wù)歸納出來(lái)的。隨著現(xiàn)代計(jì)算機(jī)技術(shù)和有限元技術(shù)的發(fā)展，有限元技術(shù)得到了廣泛地應(yīng)用， Hypermesh軟件具有強(qiáng)大的幾何處理能力，可以很快地讀取那些結(jié)構(gòu)非常復(fù)雜，規(guī)模非常大的模型數(shù)據(jù)，大大提高了CAE分析工程師的工作效率；ANSYS具有強(qiáng)大的網(wǎng)格劃分、加載求解和后處理功能以及良好的開(kāi)放性。ANSYS的幾何建模功能相對(duì)較弱。單一的Hypermesh或者ANSYS很難迅速優(yōu)質(zhì)地完成任務(wù)，較好地解決方案是充分利用ProE的三維建模功能，將模型數(shù)據(jù)導(dǎo)入ANSYS進(jìn)行分析計(jì)算。本文將結(jié)合某超級(jí)電容器充電柜體的強(qiáng)度分析，對(duì)處理復(fù)雜模型的有限元分析進(jìn)行闡述。

1 充電柜幾種工況試驗(yàn)條件及要求

充電柜需校驗(yàn)以下四種工況：傾斜、搖擺、振動(dòng)和沖擊。

1.1 傾斜和搖擺試驗(yàn)要求

依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)要求，水面船舶傾斜與搖擺試驗(yàn)值如表1所示。

表1 水面船舶傾斜與搖擺試驗(yàn)量值

1.2 振動(dòng)工況試驗(yàn)要求

振動(dòng)工況依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)中安裝在船舶上設(shè)備的振動(dòng)試驗(yàn)量值，分析采用船舶部分?jǐn)?shù)據(jù)，由表2可知，試驗(yàn)頻率范圍為16～60Hz（表2）。

1.3 沖擊工況試驗(yàn)要求

根據(jù)客戶(hù)提供的隔振器選型文件，隔振器傳遞給機(jī)柜的加速度：Z向24g，X/Y向11.2g。根據(jù)隔振器選型計(jì)算，分析時(shí)只需單獨(dú)施加某一方向的加速度。沖擊工況分析時(shí)，采用上述數(shù)據(jù)加載。

2 充電柜有限元模型建立

2.1 充電柜結(jié)構(gòu)參數(shù)

充電柜重量≤830kg，機(jī)柜框架材質(zhì)采用Q235，詳細(xì)尺寸如圖1所示。

2.2 仿真模型的創(chuàng)建

2.2.1 模型的簡(jiǎn)化

在Hypermesh軟件中建立充電柜的有限元模型，首先結(jié)合分析目的，對(duì)充電柜幾何模型進(jìn)行合理的簡(jiǎn)化，具體包括：（1）忽略大多數(shù)的圓角；（2）忽略各處的螺栓及螺栓孔；（3）焊縫轉(zhuǎn)化為直接連接等。通過(guò)上述建模方法，模型后續(xù)處理中會(huì)更加方便、高效，而且對(duì)仿真計(jì)算結(jié)果影響不大。

表2 安裝在船舶上設(shè)備的振動(dòng)試驗(yàn)量值

圖1 充電柜各個(gè)部分尺寸及重量

圖2 Hypermesh中充電柜的有限元模型

2.2.2 確定材料屬性

充電柜采用Q235，材料屬性為：楊氏彈性模量210GPa、泊松比0.3。

2.2.3 充電柜有限元模型

網(wǎng)格的類(lèi)型主要取決于結(jié)構(gòu)的幾何形狀、施加的載荷及需要的計(jì)算精度。機(jī)柜大部分是型材薄板件，選用2D單元進(jìn)行模擬，充電機(jī)、控制單元等設(shè)備簡(jiǎn)化為質(zhì)量點(diǎn)。劃分網(wǎng)格后的有限元模型如圖2所示。

3 傾斜工況仿真結(jié)果與分析

傾斜環(huán)境包括橫傾和縱傾。由于船舶的傾斜激發(fā)靜態(tài)力效應(yīng)，考慮極限角度（22.5°）橫、縱傾斜下，基于ANSYS進(jìn)行靜力學(xué)分析，來(lái)校驗(yàn)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和剛度是否符合要求。

根據(jù)隔振器與充電柜的接觸情況設(shè)置約束：由于傾斜極限角度是靜力學(xué)范疇，故將隔振器與充電柜的接觸面設(shè)為固定約束。傾斜工況有限元仿真結(jié)果如圖3、4所示。

圖3 橫傾工況應(yīng)力/應(yīng)變?cè)茍D

圖4 縱傾工況應(yīng)力/應(yīng)變?cè)茍D

表3 傾斜工況應(yīng)力應(yīng)變值

表4 縱搖工況應(yīng)力應(yīng)變值

由圖3、4及表3可以看出，橫傾時(shí)，應(yīng)力最大集中在與最左端隔振器的接觸面上，最大值約為82.7MPa，對(duì)應(yīng)的應(yīng)變最大值為4.14e-4；縱傾時(shí)，應(yīng)力最大集中在與第二個(gè)隔振器接觸面附近，最大值約為72MPa，對(duì)應(yīng)的應(yīng)變最大值為3.62e-4；其他區(qū)域應(yīng)力值在30MPa左右。而Q235的屈服強(qiáng)度為235MPa，取安全系數(shù)為1.5，則材料許用屈服強(qiáng)度[σ]=σ/1.5=156.7MPa。由此可知，機(jī)柜強(qiáng)度、剛度都能滿(mǎn)足傾斜工況要求。

4 搖擺工況仿真結(jié)果與分析

搖擺環(huán)境包括橫搖和縱搖。船舶搖擺運(yùn)動(dòng)會(huì)激發(fā)動(dòng)態(tài)效應(yīng)，導(dǎo)致平衡的作用力失衡。因此，需校驗(yàn)強(qiáng)度是否滿(mǎn)足搖擺工況要求。

根據(jù)隔振器與充電柜的接觸情況設(shè)置約束故將隔振器與充電柜的接觸面設(shè)為固定約束，并在質(zhì)心施加重力加速度，方向與充電柜豎直方向夾角為45°。搖擺工況有限元仿真分析結(jié)果如圖5、6所示。

圖5 橫搖工況應(yīng)力/應(yīng)變?cè)茍D

圖6 縱搖工況應(yīng)力/應(yīng)變?cè)茍D

由圖5、6及表4可知，橫搖角度到達(dá)極限角度45°時(shí)，應(yīng)力最大集中在充電機(jī)與底部梁的接觸面位置，最大值約為101.35MPa，應(yīng)變最大值為5.09e-4；橫搖角度到達(dá)極限角度45°時(shí)，應(yīng)力最大集中隔振器與底部梁的接觸位置，最大值約為74.66MPa，應(yīng)變最大值為4.22e-4，Q235的屈服強(qiáng)度為235MPa，取安全系數(shù)為1.5，則許用屈服強(qiáng)度[σ]=σ/1.5=156.7MPa。由此可知，機(jī)柜強(qiáng)度、剛度均滿(mǎn)足搖擺工況要求。

5 振動(dòng)工況分析

5.1 振動(dòng)工況環(huán)境

作用在充電柜上的各種激振力會(huì)使充電柜產(chǎn)生復(fù)雜的振動(dòng)，如果這些激振力的頻率與充電柜的某一固有頻率相同，充電柜就會(huì)產(chǎn)生共振。因此動(dòng)態(tài)設(shè)計(jì)要求充電柜具有一定的固有頻率和振型。

由表2可知，船舶上的設(shè)備試驗(yàn)頻率范圍為16～60Hz。通過(guò)ANSYS模態(tài)分析來(lái)校驗(yàn)充電柜的固有頻率是否符合要求。

5.2 振動(dòng)工況仿真結(jié)與分析

振動(dòng)工況有限元仿真結(jié)果顯示，前6階為剛體模態(tài)。充電柜第8階～第13階模態(tài)頻率處于船舶上的設(shè)備試驗(yàn)頻率范圍（16～60Hz）。充電柜固有頻率與船舶的激振頻率有可能重合。為此，需通過(guò)諧分析校驗(yàn)各階頻率下充電柜的強(qiáng)度，剛度是否符合要求。

5.3 諧分析

充電柜受激振頻率的范圍為16～60Hz，激振加速度為10m/s2，最大位移值不超過(guò)1mm。根據(jù)ANSYS諧響應(yīng)分析模塊進(jìn)行分析，在各個(gè)共振頻率下，機(jī)柜上最大的應(yīng)力的位置與陣型有關(guān)。整體來(lái)看，最大應(yīng)力和位置都出現(xiàn)在第十三階模態(tài)頻率下，但其應(yīng)力值為66.3MPa，小于Q235的屈服強(qiáng)度；位移最大為0.24mm，小于1mm，因此，振動(dòng)工況下能滿(mǎn)足強(qiáng)度和剛度要求。

6 沖擊工況分析

6.1 沖擊環(huán)境及隔振器參數(shù)信息

由廠家分析給出的從隔振器（型號(hào)GS500-104-08）傳遞給充電柜的峰值加速度如表5所示。

表5 充電柜的峰值加速度要求

即最大Z向峰值加速度：24×9.8=235.2m/s2，而X/Y方向峰值加速度為：11.2×9.8=109.8m/s2。

6.2 沖擊工況仿真結(jié)果與分析

隔振器可用長(zhǎng)方體彈性體模擬，輸入材料的等效楊氏模量、泊松比和阻尼系數(shù)。對(duì)隔振器底部施加固定約束，給充電柜施加相應(yīng)的沖擊加速度。其中Z向加速度為：24×9.8=235.2m/s2，而X/Y方向加速度分別為11.2×9.8=109.8m/s2。沖擊工況應(yīng)力/應(yīng)變最大值如表6所示。

有限元分析結(jié)果顯示， Z向沖擊力時(shí)，應(yīng)力主要集中在充電機(jī)、隔振器與底部框架梁接觸的位置，應(yīng)力值普遍小于150MPa，個(gè)別區(qū)域如應(yīng)力最大的梁的角邊，存在較大的應(yīng)力集中，最大應(yīng)力達(dá)到402MPa，超過(guò)材料的屈服強(qiáng)度。X/Y向沖擊力時(shí)，應(yīng)力主要集中在豎直梁與上下框架梁相交處附近，如第三根豎直梁與上下框架相交的角點(diǎn)處，存在較大的應(yīng)力集中，最大應(yīng)力達(dá)到629MPa，超過(guò)材料的屈服強(qiáng)度。

在加強(qiáng)相應(yīng)薄弱位置的結(jié)構(gòu)后，對(duì)應(yīng)的最大應(yīng)力應(yīng)變?nèi)绫?所示。受Z向沖擊時(shí)，最大應(yīng)力值為131.6MPa，對(duì)應(yīng)的應(yīng)變?yōu)?.32e-4。受X/Y向沖擊時(shí)，最大應(yīng)力值為183.3MPa,對(duì)應(yīng)的應(yīng)變值為9.81e-4。應(yīng)力值均小于Q235的屈服強(qiáng)度，應(yīng)變也很小。因此，增加材料厚度后沖擊工況下滿(mǎn)足強(qiáng)度和剛度的要求。

表6 Z向和X/Y向沖擊工況應(yīng)力/應(yīng)變最大值

7 結(jié)語(yǔ)

強(qiáng)度分析：傾斜和搖擺工況下，機(jī)柜都能滿(mǎn)足要求；沖擊工況下，機(jī)柜底部結(jié)構(gòu)應(yīng)力較大。在局部加厚為7.5mm后，滿(mǎn)足強(qiáng)度和剛度的要求。

剛度分析：通過(guò)傾斜、搖擺和沖擊工況分析，得知機(jī)柜應(yīng)變很小，滿(mǎn)足剛度要求。通過(guò)振動(dòng)工況下的模態(tài)分析得知，機(jī)柜13階固有頻率在船舶試驗(yàn)量值（16～60Hz）范圍內(nèi)，各階振型的振幅值不大。

沖擊工況下，局部區(qū)域應(yīng)力超出材料的許用應(yīng)力值，為滿(mǎn)足柜體使用要求，可選擇三種方案其中之一：（1）將該部分的結(jié)構(gòu)改為矩形斷面；（2）增加機(jī)柜底部結(jié)構(gòu)強(qiáng)度；（3）選用更高強(qiáng)度材料。

為滿(mǎn)足沖擊工況的強(qiáng)度要求，充電柜采取了底部焊接加強(qiáng)筋方式增加結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，經(jīng)驗(yàn)證符合設(shè)計(jì)要求。

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