任 俊 友， 陳 麗 萍， 劉 志 輝， 吳 虹 私

(中國水利水電第五工程局有限公司，四川 成都 610066)

?

卡魯瑪水電站尾水隧洞施工期的通風設計及應用

任 俊 友， 陳 麗 萍， 劉 志 輝， 吳 虹 私

(中國水利水電第五工程局有限公司，四川 成都 610066)

長隧洞通風散煙是隧洞工程施工的一個難題，通風效果的好壞直接影響到長期從事地下工程施工人員的身心健康和隧洞施工進度。如果沒有良好的施工通風設計方案，將嚴重影響企業(yè)形象，甚至因為通風不達標而停工。為解決卡魯瑪水電站尾水隧洞項目施工的通風問題，經(jīng)過模型分析和嚴格的理論計算，設計了有效的通風方案，經(jīng)過該項目的實踐驗證，通風效果良好，可為類似工程提供參考。

卡魯瑪水電站；尾水隧洞；通風；設計及應用

1 工程概況

卡魯瑪水電站為烏干達境內(nèi)維多利亞尼羅河上規(guī)劃7個梯級電站中的第3級，位于卡魯瑪-古蘆高速公路附近，距離烏干達首都坎帕拉270 km，距離古蘆75 km。該電站任務以發(fā)電為主。安裝6臺、單機容量為100 MW的水輪發(fā)電機組，總裝機容量為600 MW。

卡魯瑪水電站尾水隧洞由兩條獨立且平行布置的大尺寸隧洞組成。兩條尾水隧洞分別為1#、2#尾水洞，主洞長均為7 143 m，采用平底馬蹄形斷面形式，開挖洞徑寬13.7～14.8 m，高13.45～14.8 m，混凝土襯砌后洞徑寬12.8 m，高12.8 m，底板寬度為10.5 m。

施工方案設置了三條施工支洞，分別為：8#施工支洞(L=1 068.3 m)、9#施工支洞(L=642.1 m)及10#支洞(L=365 m)，支洞V類圍巖洞段采用馬蹄形斷面，其余采用城門洞形斷面。

2 通風方案的設計

2.1 通風設計原則

根據(jù)該標段工程特點，通風設計遵循“縮短通風流程，減小通風阻力，增大通風能力，提高抗災能力”的基本原則，優(yōu)先選擇分區(qū)分期通風方式，優(yōu)化通風系統(tǒng)，做到通風網(wǎng)絡簡單、風流穩(wěn)定、系統(tǒng)可靠、風量充足、風速風質(zhì)符合要求。

2.2 通風標準

洞室最低風速不小于0.15 m/s，最大風速不超過6 m/s；噪音最高不大于90 dB；有害氣體濃度CO2小于0.5%，CO不大于0.002 4%(或30 mg/m3)，NO2不大于0.000 25%(或5 mg/m3)，SO2不大于0.000 52%(或15 mg/m3)，H2S不大于0.000 66%(或10 mg/m3)。

2.3 設計模型

根據(jù)施工圖與現(xiàn)場條件，該施工方案主要考慮的是1#尾水洞、2#尾水洞上層開挖的施工通風，其主洞的開挖剖面見圖1。

圖1 主洞開挖剖面圖(單位:cm)

通風采用以下方案：

通風線路1：采用壓入為主、吸出為輔的方式通風。為了縮短通風長度，在8#支洞與1#尾水洞、2#尾水洞相交的中間增設1個直徑為5 m(襯砌后的直徑)的豎井，同時作為壓入和吸出主洞及施工支洞內(nèi)污風的通道。

通風線路2：采用獨頭壓入式通風，采用由9#支洞進口分別向1#尾水洞、2#尾水洞引2根通風管供風。

通風線路3：采用獨頭壓入式通風，采用由10#支洞進口分別向1#尾水洞、2#尾水洞引2根通風管供風。

通風洞室的工程特性見表1。

2.4 通風計算

表1 通風洞室特性一覽表

(1)施工人員所需風量Q1的計算公式：

Q1=m×q1×k

式中m為工作人數(shù)，按50人計算;q1為每個人需要的通風量，按3 m3/min計；k為通風備用系數(shù)，取1.25。

(2)壓入式通風方式排除炮煙的風量Q2的計算公式：

Q2=2.25/t×〔[G(AL0)2∮B/P2]〕^(1/3)

式中t為通風時間，按40 min考慮；G為次爆破的炸藥量，kg；A為洞室斷面積，m2；L0為洞室通風的臨界長度，m，L0=12.5×G×B×K/(A×P2)；K為紊流擴散系數(shù)，取0.5；∮為淋水系數(shù)，按沿干燥巖層掘進的隧洞為0.8；，潮濕的隧洞為0.6，巖層含水或使用水幕為0.3取值；B為炸藥爆炸時的有害氣體生成量，按煤層中爆破取100,巖石中爆破取40考慮；L為洞室通風的長度；P為風筒漏風系數(shù)，P=1/(1-L/100×P100)；P100為百米風筒漏風率，一般取2%。

(3)按通風的最低風速要求Q3的計算公式：

Q3=60×v×A

式中v為洞室中要求的最小風速，取0.15 m/s。

(4)洞內(nèi)工作人數(shù)及柴油設備運行所需風量Q4的計算公式:

Q4=Q1+W×q2

式中W為洞內(nèi)運行柴油機總功率，取600 kW；q2為內(nèi)然機每kW需要的通風量，取3 m3/min。

(5)局部扇風機風量Q局的計算公式：

Q局=P×Q

式中Q為以各種條件計算的洞內(nèi)所需最大通風量。

(6)通風風壓的計算公式：

①計算風筒通風阻力h1：

h1=(Rf+Rj)×Q局×Q

式中Rf=6.5×α×L/D5；Rj=ζ×1/D4；D為風筒直徑；α為風筒阻力系數(shù)，取0.003 04；ζ為風筒出口局部阻力系數(shù)，風筒在洞內(nèi)呈直筒，無分岔和拐彎，取1。

②通風機工作的全風壓h全：

h全=h1+h0

式中h0為風筒出口風阻，h0=ζ×Q2/D4。

3 通風設備的選擇與布置

3.1 各洞室需風量及風壓計算成果

(1)各洞室需風量計算成果見表2。

表2 各洞室需風量計算成果一覽表

(2)各洞室通風風壓計算成果見表3。

表3 各洞室風機工作風壓計算成果一覽表

3.2 設備選型原則

按通風量計算公式計算各自需要的通風量后選用其中的最大值。依據(jù)以上原則選定的施工通風量除滿足洞內(nèi)允許最小風速外，還應注意不得超過洞內(nèi)最大允許風速。因此，依據(jù)“表2中Q局和表3中H全兩個參數(shù)選擇通風機。

3.3 通風設備的選擇

結(jié)合工程通風特點及計算成果，初步擬定通風設備的選型見表4。

3.4 通風設備的布置

通風線路1：在8#支洞與1#尾水洞、2#尾水洞相交的中間設置1個洞徑為5 m(襯砌后的直徑)的豎井，由豎井供風，同時兼顧排除洞內(nèi)污風的任務 。

表4 通風設備選型一覽表

在距豎井口上風處30～50 m范圍布置4臺2×110 kW的SDF(B)-№16變頻風機，采取壓入式方式提供作業(yè)面新鮮風；在豎井出口下風方向布置4臺37 kW的DFZ-№24大流量低壓風機，用于吸出洞內(nèi)工作面的污風。每個風機直徑1.8 m 的通風軟管分別通向8#支洞與1#、2#尾水主洞的上下游工作面。通風軟管90°轉(zhuǎn)彎處采用剛性彎頭。

通風線路2：在9#支洞距進口30～50 m處布置2臺2×160 kW的SDF(B)-№17變頻風機，分別通向與1#、2#尾水主洞的上游工作面；布置2臺2×200 kW的SDF(B)-№18變頻風機分別通向與1#、2#尾水主洞的下游工作面。

通風線路3：在10#支洞距進口30～50 m處布置2臺2×160 kW的SDF(B)-№17變頻風機，分別通向與1#、2#尾水主洞的上游工作面；布置2臺2×75 kW的SDF(B)-№14變頻風機分別通向與1#、2#尾水主洞的下游工作面。通風系統(tǒng)布置情況見圖2。

4 實施效果

卡魯瑪水電站通風方案在工程實施中效果較明顯，實施通風方案后的通風管布置情況見圖3。

目前，烏干達卡魯瑪水電站8#、9#、10#支洞以及1#尾水隧洞、2#尾水隧洞已完成全部開挖支護工作，累計完成土石方明挖35.28萬m3，累計完成石方洞挖244.5萬m3，累計完成噴混凝土4.07萬m3；累計完成錨桿制安4.42萬根，累計完成鋼結(jié)構(gòu)制安386.37 t。目前項目已全面轉(zhuǎn)入混凝土襯砌階段，已完成全部底板墊層澆筑及邊頂拱澆筑48倉，共計574.8 m，累計完成混凝土澆筑3.65萬m3。

經(jīng)過多次抽檢出風口風速和洞內(nèi)空氣質(zhì)量，其最小風速、洞內(nèi)溫度、含氧量、有害氣體含量均在施工作業(yè)環(huán)境的允許范圍內(nèi)，洞內(nèi)通風效果得到業(yè)主、監(jiān)理、現(xiàn)場施工作業(yè)人員的一致肯定，實施效果良好。

圖2 通風系統(tǒng)布置示意圖

圖3 通風管布置圖

[1] 水利電力部水利水電建設總局，編.水利水電工程施工組織設計手冊——2施工技術(shù)[M].北京：中國水利水電出版社，2003.

[2] 《水利水電工程施工手冊》編委會，編.水利水電工程施工手冊.第2卷，土石方工程[M].北京：中國電力出版社，2002.

[3] 賴滌泉.隧道施工通風與防塵[M].北京：中國鐵道出版社，1994.

任俊友(1965-), 男，四川南充人，總經(jīng)理助理兼工程管理部主任，高級經(jīng)濟師，從事水電工程施工技術(shù)與管理工作；

陳麗萍(1980-)，女，江西南豐人，高級工程師，從事水利水電工程施工技術(shù)與管理工作；

劉志輝(1987-)，男，吉林長春人，項目工程部副主任，助理工程師，從事水利水電工程施工技術(shù)與管理工作；

吳虹私(1990-)，男，四川達洲人，助理工程師，從事水利水電工程施工技術(shù)與管理工作.

(責任編輯：李燕輝)

2017-04-23

TV7;TV51；TV554；TV52

B

1001-2184(2017)03-0079-05