張青山

摘 要：本文簡(jiǎn)單介紹了自平衡法較傳統(tǒng)靜載法的優(yōu)越性及其原理；以某客專站房工程為實(shí)例，對(duì)自平衡試驗(yàn)方案、計(jì)算方法和結(jié)果分析作了較為詳細(xì)的闡述。

關(guān)鍵詞：?jiǎn)螛冻休d力；自平衡；實(shí)例

Pile capacity from equilibrium method and examples of analysis

Zhang Qing-shan

（China Railway Southwest Research Institute Co.， Ltd.， Chengdu 611731）

Abstract： This paper introduces the principle of self-balancing method and its advantages over traditional static load method； Taking a stand-off special housing project as an example， the test program for the self-balancing， calculation methods and the results were analyzed more in detail.

Keywords： pile capacity； self-balancing； examples

1.前言

傳統(tǒng)的樁基荷載試驗(yàn)方法有兩種，一是堆載法，二是錨樁法；其存在的主要問題是：前者必須解決幾百噸甚至上千噸的荷載來源、堆放及運(yùn)輸問題，后者必須設(shè)置多根錨樁及反力大梁，導(dǎo)致測(cè)試費(fèi)用昂貴，時(shí)間較長(zhǎng)，而且易受噸位和場(chǎng)地條件的限制。單樁承載力自平衡測(cè)試技術(shù)是近二十年來國(guó)內(nèi)外迅速發(fā)展并推廣使用的一種基樁承載力檢測(cè)的新方法，它有效的彌補(bǔ)和解決了傳統(tǒng)載荷試驗(yàn)的這些問題，在國(guó)內(nèi)已得到推廣應(yīng)用[1]。

2.試驗(yàn)原理

自平衡法的工作原理是在樁的中下部找到一個(gè)平衡點(diǎn)設(shè)置一個(gè)加載裝置，將樁分成上下兩段，通過液壓裝置給加載裝置加壓使兩段樁受到一對(duì)向上和向下的反力，上段樁底部受到向上的均布荷載作用，下段樁頂部受到向下的均布荷載作用。采用預(yù)先在加載裝置中安裝壓力表和位移傳感器的方法來得到加載裝置的壓力和上下兩端的位移[1]。根據(jù)測(cè)試結(jié)果分別繪出上段樁和下段樁的荷載～沉降曲線，并求得上下兩端樁的極限承載力。然后，將經(jīng)過處理的上段樁的側(cè)阻力和下段樁極限承載力相加即為單樁極限承載力。如圖1所示。

3.試驗(yàn)方案

3.1試驗(yàn)依據(jù)

《基樁靜載試驗(yàn) 自平衡法》（JT/T738-2009）。

《濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范》（GB50025-2004）。

《鐵路工程基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)程》（TB10218-2008）。

3.2工程概況

本工程為某鐵路客運(yùn)專線站房工程，試樁樁號(hào)為CT1-1#、CT21-3#。試樁均為鉆孔混凝土灌注樁，樁長(zhǎng)為35m，設(shè)計(jì)樁徑為0.75m，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C35（P6）；設(shè)計(jì)單樁豎向抗壓極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值為3000kN，設(shè)計(jì)要求最大試驗(yàn)荷載為3300kN。

3.3試驗(yàn)前準(zhǔn)備工作

（1）收集原始資料，了解試樁場(chǎng)地工程地質(zhì)情況，試樁樁位對(duì)應(yīng)的地質(zhì)柱狀圖，試樁的基本設(shè)計(jì)和施工情況。

（2）當(dāng)試樁進(jìn)入濕陷性黃土層內(nèi)的長(zhǎng)度不小于10m時(shí)，宜對(duì)其樁周和樁端的土體進(jìn)行浸水。浸水試坑深度不宜小于500mm，坑底面應(yīng)鋪100～150mm厚度的砂、石，在浸水期間，坑內(nèi)水頭高度不宜小于300mm。加載前向試坑內(nèi)浸水，連續(xù)浸水時(shí)間不宜少于10d。

3.4平衡點(diǎn)位置計(jì)算

通過對(duì)上下阻力分層計(jì)算，可得其平衡點(diǎn)位置（上下阻力相等的位置），見表1～表2。

3.5對(duì)荷載箱的安裝、導(dǎo)管、鋼筋籠等的要求

（1）荷載箱應(yīng)放在樁身平衡點(diǎn)（使上段樁的自重及樁側(cè)摩阻力之和與下段樁的樁側(cè)摩阻力及樁端阻力之和基本相等的位置）處，使上、下段樁的承載力相等以維持荷載（見圖2）。

（2） 荷載箱必須平放于樁中心，荷載箱位移方向與樁身軸線夾角≤5°（見圖3），鋼筋籠上段與荷載箱的上板焊接，鋼筋籠下段只能與下板焊接，不得焊在油缸上。

（3）鋼筋籠與荷載箱之間設(shè)置喇叭筋數(shù)量和鋼筋籠主筋數(shù)量相同，喇叭筋與荷載箱的夾角處于60°左右（見圖4）。

（4）布置兩組（每組兩根，對(duì)稱布置）位移桿，分別用于測(cè)定荷載箱處的向上、向下位移，位移桿采用直徑為20～25mm螺紋鋼或剛性較好的4#金屬水管，位移桿之間采用套筒連接和焊接方式。

3.6現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

（1）從成樁到開始試驗(yàn)的間歇時(shí)間：在樁身強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求的前提下，對(duì)于砂類土，不應(yīng)小于10d；對(duì)于粉土和粘性土，不應(yīng)少于15d。

（2）試驗(yàn)加載方式：采用慢速維持荷載法。

（3）在前述試驗(yàn)準(zhǔn)備工作完成后，即可開始正式試驗(yàn)。

（4）試驗(yàn)過程中應(yīng)注意記錄現(xiàn)場(chǎng)天氣變化情況、試驗(yàn)過程中出現(xiàn)的各種意外或異常情況。

3.7試驗(yàn)資料的整理

（1）試驗(yàn)概況：整理成表格形式，并應(yīng)對(duì)成樁和試驗(yàn)過程出現(xiàn)的異常現(xiàn)象作補(bǔ)充說明。

（2）確定單樁豎向極限承載力：一般繪制Q-s上、Q-s下、s上-lgt、s下-lgt、s上-lgQ、s下-lgQ曲線。

3.8單樁豎向極限承載力的確定

（1）根據(jù)位移隨荷載的變化特征確定極限承載力，對(duì)于陡變型Q-s曲線取Q-s曲線發(fā)生明顯陡變的起始點(diǎn)。

（2）對(duì)緩變型Q-s曲線，按位移值確定極限值，極限側(cè)阻取對(duì)應(yīng)于向上位移s上=40～60mm對(duì)應(yīng)荷載；極限端阻取s下=40～60mm對(duì)應(yīng)荷載，或大直徑樁的s下=0.03～0.06D（D為樁端直徑，大樁徑取低值，小樁徑取高值）的對(duì)應(yīng)荷載。

（3）根據(jù)位移隨時(shí)間的變化特征確定極限承載力，下段樁取s-lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯向下彎曲的前一級(jí)荷載值，上段樁取s-lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯向上彎曲的前一級(jí)荷載值。

（1）分別求得上、下段樁的極限承載力Qu上、Qu下，然后考慮樁自重影響，得出單樁豎向抗壓極限承載力為：

4.試驗(yàn)結(jié)果及分析

（1）靜載試驗(yàn)位移明細(xì)見表3～表4；

（2）荷載-位移（Q-s）曲線見圖5～6。

（2）根據(jù)Q-s曲線和位移明細(xì)表，所測(cè)2根樁Q-s曲線均為緩變型曲線，且雙向總位移量均小于40mm，根據(jù)規(guī)范，取各方向最大加載值為其相應(yīng)的極限荷載值。根據(jù)式（1），可算得每根樁單樁豎向抗壓承載力極限值。

詳細(xì)結(jié)果見表5

5.結(jié)語(yǔ)

根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)可知，試樁在設(shè)計(jì)要求最大試驗(yàn)荷載條件下，其側(cè)阻力和端阻力均未達(dá)到極限狀態(tài)，其實(shí)際極限承載力均大于最大試驗(yàn)荷載，滿足設(shè)計(jì)要求。

通過本次試驗(yàn)，對(duì)比傳統(tǒng)堆載（錨樁）靜載試驗(yàn)，自平衡法經(jīng)濟(jì)上更省，試驗(yàn)周期更短，安全性更高，操作上更簡(jiǎn)便，是值得各工程檢測(cè)單位更進(jìn)一步研究和推廣的一種單樁承載力試驗(yàn)方法。

參考文獻(xiàn)

[1] 黎杰.重慶大學(xué)碩士學(xué)位論文樁基承載力自平衡測(cè)試法研究endprint