王先科袁士杰

（1.河南省煤炭科學研究院有限公司，河南鄭州 450001；2.平煤神馬建工集團有限公司安裝處，河南平頂山 467000）

馬頭門巷道變形監(jiān)測及破壞原因分析

王先科1袁士杰2

（1.河南省煤炭科學研究院有限公司，河南鄭州 450001；2.平煤神馬建工集團有限公司安裝處，河南平頂山 467000）

馬頭門是煤礦生產(chǎn)的咽喉部位，因其具有斷面大、周圍巷道多、應力集中明顯等特性，使得馬頭門巷道的支護問題成為影響礦井安全高效生產(chǎn)的瓶頸。本文以羊東礦為工程背景，采用現(xiàn)場觀測、理論分析的方法，首先分析原有支護體系下馬頭門巷道的變形規(guī)律；其次，結(jié)合現(xiàn)場實際理論分析馬頭門巷道變形破壞的主要原因，為羊東礦馬頭門巷道的變形治理提供科學的理論依據(jù)。

馬頭門；變形規(guī)律；破壞原因

馬頭門是煤礦生產(chǎn)的咽喉部位，是連接井筒與井底車場的關鍵位置，是礦井提升、運輸?shù)难屎恚?-4］。馬頭門處巷道布置較多，斷面較大，是礦井支護的難點和重點，尤其在礦井開拓階段，由于該處相鄰巷道較多，應力場疊加現(xiàn)象明顯，造成圍巖受力不均衡，局部應力集中嚴重，支護困難，給礦井安全有序生產(chǎn)帶來巨大影響［5-8］。因此，掌握特定地質(zhì)條件下馬頭門變形規(guī)律，探究失穩(wěn)機理，對于馬頭門巷道的失穩(wěn)加固及支護設計意義重大。

1 工程背景

河北省冀中能源峰峰有限公司羊東礦隸屬于河北省邯鄲市峰峰礦區(qū)，主采煤層為2#煤，煤層厚度平均5.5m，煤層傾角為8°～12°，副井馬頭門位于2#煤層底板中粒砂巖層位，平均埋深1 015m，頂?shù)装寰鶠榉凵皫r。由于巷道埋深較深，圍巖應力較大，受周圍采動影響，應力集中現(xiàn)象明顯，主要變現(xiàn)在頂板巖石碎裂、馬頭門巷道兩幫混凝土噴層剝落、離層嚴重，巷道底板鼓起，底角內(nèi)移，圍巖變形量大。

在生產(chǎn)過程中，馬頭門巷道維修加固頻繁，而且效果一般，維修周期較短，維修費用累計高昂，嚴重影響礦井的高產(chǎn)高效及安全生產(chǎn)。究其原因，主要是對馬頭門巷道變形失穩(wěn)規(guī)律缺乏分析總結(jié)，對失穩(wěn)機理認識不深刻，因此急需從現(xiàn)場觀測、理論分析角度探究失穩(wěn)的機理，為馬頭門合理的支護方式提供理論依據(jù)，從源頭上解決羊東礦馬頭門支護難的問題，確保礦井安全高效生產(chǎn)。

2 馬頭門巷道變形監(jiān)測

2.1 原支護系統(tǒng)

羊東礦馬頭門巷道為直墻半圓拱斷面，荒寬×荒高= 6 400mm×6 500mm，原支護方式為錨網(wǎng)噴支護；錨桿采用左旋無縱筋高強錨桿，規(guī)格為φ22mm×2 400mm，間排距800mm×800mm。每根錨桿配三卷Z2335型樹脂藥卷，金屬網(wǎng)采用φ6mm單層鋼筋焊接網(wǎng)，網(wǎng)孔80mm×80mm，金屬網(wǎng)搭接長度100mm，為了防止巖體較大變形對噴層的破壞，設計初噴厚度70mm，以形成柔性噴層，使巷道圍巖應力有一定的釋放。待巷道收斂變形穩(wěn)定后，再復噴80mm厚混凝土，噴射混凝土的強度C20。巷道斷面布置如圖1所示。

圖1 原支護系統(tǒng)圖

2.2 圍巖變形現(xiàn)場監(jiān)測

本次變形觀測采用十字交叉法表面位移監(jiān)測方法，主要分析指標有頂?shù)装逑鄬σ平蓭拖鄬σ平?、頂板下沉及底鼓量。在副井馬頭門軸向中央相隔5m位置布置2個觀測站，每個測站內(nèi)布置4個測點，位于同一斷面內(nèi)，如圖2所示。為保證測點的穩(wěn)定可靠，分別在頂板、底板、左右兩幫測點處鉆入100～200mm鉆孔，打入木塞，木塞端部打入鐵釘作為測量基點，頂板及一幫基點釘子上固定無彈性的測線，進行為期40d的觀測。

圖2 測點布置圖

根據(jù)測量結(jié)果，分析巷道周邊相對位移變化速度、變化率，深入了解巷道變形的趨勢和規(guī)律，并且可以繪制出巷道圍巖變形量和變形速率隨時間的變化關系，如圖3、4所示。

圖3 原支護方式下巷道收斂變化曲線圖

圖4 原支護方式下巷道相對收斂速率變化曲線圖

通過圖3、4監(jiān)測結(jié)果數(shù)據(jù)分析可知，一是巷道變形量大。從監(jiān)測數(shù)據(jù)來看，兩測站內(nèi)頂?shù)装遄畲笠平繛?53mm，兩幫最大移近量為540mm。其中，第一測站巷道兩幫移近量為540mm，頂?shù)装宓囊平繛?53mm；第二測站巷道兩幫移近量為501mm，頂?shù)装逡平繛?27mm。初期馬頭門巷道圍巖變形速率較大，其中第一測站巷道支護初期頂?shù)装逑鄬ψ冃嗡俾蔬_13mm/d，兩幫相對變形速率達16mm/d；第二測站巷道支護初期頂?shù)装逑鄬ψ冃嗡俾蔬_12mm/d，兩幫相對變形速率達15mm/d。說明支護初期，支護系統(tǒng)提供的支護強度未能有效約束巷道圍巖的變形，反映了原支護體系的不合理。

二是變形持續(xù)時間長。根據(jù)現(xiàn)場觀測，巷道開挖后圍巖劇烈變形階段大約要持續(xù)30d，減速變形階段要持續(xù)數(shù)月甚至數(shù)年時間才能完成，有時當變形繼續(xù)擴大，會造成巷道支架的失穩(wěn)。在馬頭門巷道監(jiān)測3個月時間里，第一測站巷道兩幫的日收斂速率為1.7mm/d，頂?shù)装迦帐諗克俾蕿?.0mm/d；第二測站巷道兩幫的日收斂速率為1.8mm/d，頂?shù)装迦帐諗克俾蕿?.5mm/d?？梢姡谠ёo方式下馬頭門巷道仍在以一定速率變形，圍巖并沒有達到穩(wěn)定。

3 馬頭門巷道破環(huán)原因分析

通過以上數(shù)據(jù)分析，可知羊東礦馬頭門巷道變形嚴重，處于長時間的流變狀態(tài)，說明了支護體系無法約束圍巖的持續(xù)變形，反映了支護方式的不合理。通過調(diào)研發(fā)現(xiàn)，該處支護作業(yè)時僅通過錨網(wǎng)噴一次支護的方式來約束圍巖，支護過后針對變形嚴重地點通過補打錨桿錨索噴層進行修復，缺乏對圍巖變形的規(guī)律歸納總結(jié)，實質(zhì)是對二次支護及聯(lián)合支護的認識不足。

3.1 二次支護時間把握有誤

二次支護過早，圍巖膨脹變形能量得不到釋放，支護體難以抗拒圍巖巨大的塑性變形而發(fā)生變形，破裂；若二次支護時間過晚，膨脹變形雖已得到釋放，但圍巖支護強度大部分已喪失，圍巖離層破碎現(xiàn)象明顯，無法發(fā)揮圍巖自身的承載能力，二次支護仍無法有效地支護圍巖。因此，二次支護最佳時間應選擇在一次支護后圍巖充分變形卸壓，變形量趨于穩(wěn)定。又不因圍巖過大的變形喪失強度時對圍巖進行二次支護，才能控制巷道的變形，保證巷道的穩(wěn)定［9-11］。

3.2 正確采用聯(lián)合支護方式

隨著礦井開采深度的逐步延伸，千米礦井越來越多，羊東礦馬頭門埋深已經(jīng)達到了千米，雖然巷道布置在巖性較好的巖層中，但是高地應力的存在，使得現(xiàn)在單一的支護已經(jīng)滿足不了巷道穩(wěn)定的要求，應采用聯(lián)合支護的方式［12，13］。聯(lián)合支護是柔性支護與剛性支護的組合，聯(lián)合支護中單一支護各自充分發(fā)揮其所固有的性能，取長補短，共同作用，以適應圍巖變形的要求，最終達到圍巖和巷道穩(wěn)定的目的。一般要求初期支護是柔性支護，一般采用錨噴支護，允許巷道有一定的變形，待變形趨于穩(wěn)定時最終采取大剛度高強度支護。

4 結(jié)論

本文以羊東礦馬頭門巷道為背景，通過分析馬頭門巷道變形規(guī)律，總結(jié)得出羊東礦副井馬頭門變形破壞的主要原因是支護體系不合理，二次支護認識不深刻，二次支護時機把握不準確。因此，應選擇聯(lián)合支護的方式加強圍巖自承能力，約束高應力馬頭門巷道的變形失穩(wěn)。本文為羊東礦馬頭門巷道的支護提供理論指導，對羊東礦安全高效生產(chǎn)具有重要意義。

［1］蔡海兵，程樺，榮傳新，等.復雜條件下深井馬頭門圍巖穩(wěn)定性分析及支護結(jié)構(gòu)優(yōu)化［J］.采礦與安全工程學報，2015 （2）：298-304.

［2］孫凱，林登閣，張勝利.千米立井馬頭門支護技術(shù)研究［J］.建井技術(shù)，2015（1）：43-46，36.

［3］張曉宇，何滿潮，竇世卿.大強煤礦深井軟巖馬頭門支護技術(shù)［J］.黑龍江科技學院學報，2013（2）：149-153.

［4］楊海若，黎明鏡.潘一東礦副井馬頭門穩(wěn)定性分析及支護對策［A］//中國煤炭學會成立五十周年系列文集2012年全國礦山建設學術(shù)會議?？ㄏ拢?012.

［5］肖長春.深井高應力馬頭門支護破壞機理及防治［J］.煤炭科技，2011（2）：55-58.

［6］田柯.深井大斷面馬頭門支護理論及技術(shù)研究［D］.太原：太原理工大學，2011.

［7］楊青.錢營孜煤礦馬頭門圍巖變形特性與支護優(yōu)化研究［D］.淮安：安徽理工大學，2008.

［8］吳翔天，谷栓成.亭南礦副井馬頭門穩(wěn)定性分析［J］.礦業(yè)研究與開發(fā)，2004（5）：34-36.

［9］李英明，張瀚，孟祥瑞.軟巖巷道二次支護時機研究［J］.煤炭學報，2015（S1）：47-52.

［10］白金劍.基于新奧法施工隧道支護時機的模擬研究［D］.邯鄲：河北工程大學，2012.

［11］吳夢軍.大跨扁平連拱隧道施工時空效應與二次襯砌最佳支護時機研究［D］.重慶：重慶大學，2011.

［12］王振，題正義，常志峰.斷層破碎帶巷道的錨網(wǎng)噴架聯(lián)合支護技術(shù)［J］.有色金屬（礦山部分），2012（2）：30-33.

［13］羅立強，王衛(wèi)軍，屈延嗣，等.深井巖巷分步聯(lián)合支護技術(shù)應用［J］.廣西大學學報（自然科學版），2013（1）：228-234.

Analysis of Deformation Monitoring and Destruction Reasons about the Ingate Roadway

Wang Xianke1Yuan Shijie2
（1.Henan Province Coal Science Research Institute Company Limited，Zhengzhou Henan 450001；2.Installation Department of Pingdingshan Shenma Construction Engineering Group Co.,Ltd.，Pingdingshan Henan 467000）

Ingate is the throat site of coal mine production,because of the characteristics of large section,more roadway around and the obvious stress concentration,the support problem of the Horsehead tunnel becomes the bottleneck of the safe and efficient production of the mine.Based on the engineering background of Yangdong coal mine, using the method of field observation and theoretical analysis,this paper analyzed the deformation law of ingate roadway under the original support system,and analyzed the destruction reasons of ingate roadway deformation law of ingate roadway combined with the actual situation,to provide a scientific theory basis for the deformation control of ingate roadway in Yangdong coal mine.

ingate roadway；deformation law；destruction reason

TD326

A

1003-5168（2017）04-0123-03

2017-03-18

王先科（1987-），男，大專，助理工程師，研究方向：煤礦類設施設備安全檢測檢驗業(yè)務方向。