霍健，尹茂林，劉博，劉琛，張兆笑

（國(guó)網(wǎng)山東省電力公司濟(jì)南供電公司，山東濟(jì)南250012）

單相接地配電系統(tǒng)合環(huán)操作分析

霍健，尹茂林，劉博，劉琛，張兆笑

（國(guó)網(wǎng)山東省電力公司濟(jì)南供電公司，山東濟(jì)南250012）

在配電系統(tǒng)單相接地故障處理過(guò)程中，合環(huán)調(diào)電操作是調(diào)控人員有效分割母線、確定故障范圍的重要手段。合環(huán)電流及單相接地故障電流均會(huì)對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性及合環(huán)操作的安全性造成影響。在闡述配電系統(tǒng)合環(huán)潮流以及中性點(diǎn)非直接接地系統(tǒng)單相接地故障電流的基礎(chǔ)上，分析了配電系統(tǒng)單相接地情況下合環(huán)調(diào)電操作的可行性及校驗(yàn)項(xiàng)目，并以一實(shí)際故障處理案例說(shuō)明配電系統(tǒng)單相接地情況下合環(huán)操作策略及其在故障處理中的作用。

配電系統(tǒng)；單相接地；合環(huán)操作；故障處理

0 引言

配電系統(tǒng)通常采用閉環(huán)接線、開(kāi)環(huán)運(yùn)行的方式［1］。合環(huán)調(diào)電操作不僅是提高供電可靠性的重要保證，也是調(diào)控人員在配電系統(tǒng)故障處理時(shí)的重要手段。在配電系統(tǒng)中，單相接地故障是發(fā)生頻率較高的故障之一［2］，調(diào)控人員在處理單相接地故障時(shí)，需根據(jù)配電系統(tǒng)運(yùn)行方式采取合環(huán)調(diào)電操作，分割接地母線，縮小故障范圍，以快速確定故障線路及區(qū)段，并恢復(fù)非故障部分正常運(yùn)行。

不同主變壓器之間通過(guò)配電線路合環(huán)會(huì)產(chǎn)生合環(huán)潮流，合環(huán)電流過(guò)大會(huì)造成相關(guān)設(shè)備過(guò)載甚至保護(hù)動(dòng)作掉閘［3］；單相接地故障情況下，配電線路中出現(xiàn)的不平衡電流，增加了合環(huán)調(diào)電操作的危險(xiǎn)性。特別是在特殊運(yùn)行方式，如配電線路通過(guò)聯(lián)絡(luò)開(kāi)關(guān)轉(zhuǎn)供母線及其出線情況下，發(fā)生單相接地故障，需通過(guò)不同配電線路的多個(gè)聯(lián)絡(luò)開(kāi)關(guān)合環(huán)轉(zhuǎn)供，以分割接地母線，其操作方式和相關(guān)電氣量的變化都更加復(fù)雜。因此，有必要對(duì)配電系統(tǒng)單相接地情況下的合環(huán)操作進(jìn)行分析，為配電系統(tǒng)調(diào)度控制及故障處理提供理論支持。

本文在闡述配電系統(tǒng)合環(huán)潮流以及中性點(diǎn)非直接接地配電系統(tǒng)單相接地故障電流的基礎(chǔ)上，分析了配電網(wǎng)單相接地情況下合環(huán)調(diào)電操作的可行性及需校驗(yàn)的項(xiàng)目，并以一個(gè)在10 kV線路通過(guò)聯(lián)絡(luò)開(kāi)關(guān)轉(zhuǎn)供10 kV母線及其出線方式下運(yùn)行的配電系統(tǒng)單相接地故障的處理過(guò)程為例，說(shuō)明配電系統(tǒng)單相接地情況下合環(huán)操作策略及其在故障處理中的作用。

1 配電系統(tǒng)合環(huán)操作潮流分析

目前，地區(qū)電網(wǎng)已形成220 kV環(huán)網(wǎng)運(yùn)行、110 kV向10 kV輻射供電的輸配電格局［4］。10 kV線路進(jìn)行合環(huán)操作時(shí)，220 kV系統(tǒng)通過(guò)10 kV線路形成一個(gè)電磁環(huán)網(wǎng)。一方面，由于負(fù)荷分配不均及合環(huán)點(diǎn)兩側(cè)設(shè)備參數(shù)不匹配，環(huán)網(wǎng)中會(huì)形成功率環(huán)流，另一方面，合環(huán)點(diǎn)兩側(cè)的電壓差，會(huì)造成合環(huán)操作時(shí)出現(xiàn)暫態(tài)沖擊電流。若合環(huán)電流過(guò)大，會(huì)導(dǎo)致保護(hù)動(dòng)作［5］。

圖1 配電系統(tǒng)合環(huán)模型示意圖

配電系統(tǒng)合環(huán)模型如圖1所示，根據(jù)疊加原理，合環(huán)后的潮流由合環(huán)之前各線路的原始潮流及合環(huán)開(kāi)關(guān)兩端電壓差引起的均衡潮流組成［6］。合環(huán)之前各線路的原始潮流由線路負(fù)荷決定，合環(huán)操作引起的均衡潮流可以通過(guò)戴維南等效原理計(jì)算［7］。

等效電源為合環(huán)前a、b兩點(diǎn)的開(kāi)口電壓，若合環(huán)前a、b兩側(cè)電壓分別為Ua、Ub，則開(kāi)口電壓ΔU表示為

戴維南等效阻抗Z∑=R∑+jX∑,為各線路及相應(yīng)變壓器等值阻抗之和。根據(jù)戴維南等效原理，合環(huán)時(shí)的均衡電流為

均衡潮流ΔS＝UN，可表示為

由于配電系統(tǒng)中，線路及變壓器電抗相對(duì)較大，電阻相對(duì)較小，式（3）可簡(jiǎn)化為

通過(guò)式（4）可以看出，均衡潮流有功部分主要由合環(huán)點(diǎn)兩側(cè)電壓差橫分量決定，無(wú)功部分主要由縱分量決定。進(jìn)而可以得到，均衡潮流有功部分主要與合環(huán)點(diǎn)兩側(cè)電壓相角差有關(guān)，而無(wú)功部分主要與電壓幅值差有關(guān)。

配電線路的負(fù)荷較輕，線路末端電壓較始端電壓變化不大，在均衡潮流計(jì)算過(guò)程中，可以通過(guò)合環(huán)點(diǎn)兩側(cè)線路所在母線的電壓差近似計(jì)算ΔU［6］。

2.2 配電系統(tǒng)單相接地電流分析

為保證供電可靠性，35 kV及以下配電系統(tǒng)一般采用中性點(diǎn)非直接接地的運(yùn)行方式，系統(tǒng)發(fā)生單相接地故障，由于接地點(diǎn)、大地與電源中性點(diǎn)不形成短路回路，接地故障電流較?。?］。

以圖2所示兩條出線的系統(tǒng)為例，對(duì)中性點(diǎn)非直接接地的配電系統(tǒng)單相接地情況下的接地故障電流進(jìn)行分析。圖2中，配電線路采用文獻(xiàn)［8］提出的Γ形等值模型。

圖2 配電系統(tǒng)單相接地情況下故障電流分布

由于系統(tǒng)中性點(diǎn)不直接接地，根據(jù)基爾霍夫定律，接地故障點(diǎn)處列KCL方程為

即

由式（6）可得，中性點(diǎn)非直接接地系統(tǒng)發(fā)生單相接地故障，接地回路的故障電流為其所在母線所有線路電容電流的向量和，方向相反。略去接地瞬間故障電流中的高頻暫態(tài)分量，僅考慮其穩(wěn)態(tài)分量，根據(jù)電容電流公式IC=jωCU，結(jié)合式（6），可得到對(duì)于l回出線的配電系統(tǒng)發(fā)生圖2所示C相接地故障時(shí)

特別地，對(duì)于C相金屬性接地，即圖2所示系統(tǒng)中Zf=0時(shí)，接地的C相與大地等電位，可認(rèn)為C相線路的等效電容CC被接地回路短接，即UCF=0。對(duì)系統(tǒng)中非故障線路，及故障線路的非接地相，單相接地故障電流為AB兩相對(duì)地電容電流，方向由母線流出。所有非故障相的電容電流通過(guò)大地與接地點(diǎn)，經(jīng)接地回路流向電源，接地回路的故障電流為其所在母線所有非故障相線路對(duì)地電容電流的向量和，方向相反。

由于配電系統(tǒng)單相接地時(shí)，非故障相電壓幅值升高為正常相電壓幅值的倍，兩相電壓間相角差由120°變?yōu)?0°［9］，若系統(tǒng)正常運(yùn)行時(shí)相電壓為Uph，則非故障兩相電壓的向量和的幅值：｜UA+UB｜= 3Uph。忽略同一線路不同相別之間對(duì)地電容的差異，式（7）可以寫為

由式（8）可知，對(duì)每條配電線路，非故障相電容電流增加為正常值的倍，而接地點(diǎn)故障電流為正常運(yùn)行時(shí)一相電容電流的3倍。

為避免配電系統(tǒng)發(fā)生單相接地時(shí)故障電流過(guò)大，對(duì)電容電流較大的配電系統(tǒng)，采用中性點(diǎn)經(jīng)消弧線圈接地的運(yùn)行方式［10］。發(fā)生單相接地故障時(shí)，流過(guò)消弧線圈的感性電流部分或全部補(bǔ)償線路的容性電流，使故障電流減?。?1］。相關(guān)規(guī)程規(guī)定，10 kV系統(tǒng)單相接地故障電流大于10 A而又需要在接地故障情況下運(yùn)行時(shí)應(yīng)采用消弧線圈接地方式，將接地電流控制在較小范圍內(nèi)。

3 單相接地故障情況下合環(huán)操作可行性分析

根據(jù)相關(guān)規(guī)程規(guī)定，處理配電系統(tǒng)單相接地故障，首先利用母線分割法使并列運(yùn)行的接地母線分列，確定接地母線；然后利用短時(shí)停電法尋找接地點(diǎn)。使用母線分割法，需要進(jìn)行合環(huán)操作以實(shí)現(xiàn)母線的不停電轉(zhuǎn)供。若變電站內(nèi)有備用變壓器，可通過(guò)變壓器低壓側(cè)開(kāi)關(guān)實(shí)現(xiàn)站內(nèi)轉(zhuǎn)供；若無(wú)法實(shí)現(xiàn)站內(nèi)轉(zhuǎn)供，則需通過(guò)配電線路間聯(lián)絡(luò)開(kāi)關(guān)合環(huán)調(diào)電，以配電線路通過(guò)聯(lián)絡(luò)開(kāi)關(guān)轉(zhuǎn)供母線及其出線的方式，實(shí)現(xiàn)母線分割。進(jìn)行合環(huán)操作時(shí)，應(yīng)檢查合環(huán)點(diǎn)兩側(cè)相位相同、相角差和電壓差在允許范圍內(nèi)，確保合環(huán)后潮流變化不超過(guò)繼電保護(hù)、設(shè)備容量等方面的限額。

對(duì)配電系統(tǒng)在正常及單相接地情況下進(jìn)行電壓向量分析如3所示。在圖3中UAB=UABF，UBC=UBCF，UCA=UCAF，因此配電系統(tǒng)發(fā)生單相接地故障時(shí)，系統(tǒng)三相線電壓不僅仍然保持對(duì)稱，其幅值和相位與接地前的值也相等。單相接地的配電子系統(tǒng)與同一220 kV片區(qū)內(nèi)未接地配電子系統(tǒng)進(jìn)行合環(huán)操作，雖然合環(huán)點(diǎn)兩側(cè)三相相電壓差別較大，但三相之間的線電壓仍基本相同。校驗(yàn)合環(huán)點(diǎn)兩側(cè)線電壓之差不超過(guò)規(guī)定值，即可確認(rèn)滿足合環(huán)操作的電壓條件。

圖3 中性點(diǎn)不接地系統(tǒng)單相接地電壓向量圖

對(duì)單相接地的母線與其他母線進(jìn)行合環(huán)操作，影響合環(huán)后潮流分布的因素主要有接地故障電流，線路、設(shè)備的負(fù)荷情況，以及合環(huán)時(shí)的均衡潮流。結(jié)合式（7）及式（8），可知對(duì)接地的配電系統(tǒng)進(jìn)行合環(huán)操作，會(huì)造成線路結(jié)構(gòu)的變化，導(dǎo)致線路對(duì)地電容的變化，進(jìn)而改變系統(tǒng)的接地故障電流，但在實(shí)際運(yùn)行中，接地故障電流經(jīng)消弧線圈補(bǔ)償后的值較小，因此整體上，接地故障電流的變化對(duì)合環(huán)電流影響不大（小于10 A）。合環(huán)時(shí)的均衡潮流則可以通過(guò)合環(huán)點(diǎn)兩側(cè)線電壓，利用式（4）計(jì)算求得。

綜上所述，配電系統(tǒng)發(fā)生單相接地故障，若存在接地母線并列運(yùn)行的情況，應(yīng)檢查相應(yīng)系統(tǒng)、線路的負(fù)荷、電壓，必要時(shí)，計(jì)算合環(huán)時(shí)的均衡潮流，在確認(rèn)合環(huán)前后電流、電壓滿足設(shè)備容量、繼電保護(hù)要求的情況下，選擇合理的合環(huán)操作方式，實(shí)現(xiàn)接地母線的分割，以迅速確定故障點(diǎn)。進(jìn)行合環(huán)調(diào)電操作前，應(yīng)確保與之合環(huán)的系統(tǒng)無(wú)接地故障，避免兩個(gè)接地的特別是非同相接地的子系統(tǒng)合環(huán)造成短路掉閘。

4 實(shí)例分析

以某地區(qū)220 kV Y站10 kV 1號(hào)、2號(hào)母線，110 kV Q站10 kV 3號(hào)、4號(hào)母線接地故障處理過(guò)程為例，分析說(shuō)明配電系統(tǒng)單相接地情況下合環(huán)操作的步驟及其在故障處理中的作用。

圖4 Q站、Y站10 kV系統(tǒng)接線及運(yùn)行方式

220 kV Y站10 kV 1號(hào)、2號(hào)母線，110 kV Q站10 kV 3號(hào)、4號(hào)母線及其出線，以及相關(guān)聯(lián)絡(luò)線路的結(jié)構(gòu)及運(yùn)行方式如圖4所示，Q站線路Q3與K站線路K1通過(guò)聯(lián)絡(luò)開(kāi)關(guān)F4022聯(lián)絡(luò)；線路Q8與Y站線路Y5通過(guò)線路Y5 HK01Z環(huán)網(wǎng)柜4號(hào)開(kāi)關(guān)聯(lián)絡(luò)。因Q站2號(hào)主變壓器進(jìn)線停電檢修，Q站2號(hào)主變壓器無(wú)法帶負(fù)荷，Q站10 kV3號(hào)、4號(hào)母線通過(guò)線路Q8由Y站線路Y5供電，線路Q3由線路K1供電。

Q站10 kV 3號(hào)、4號(hào)母線以及Y站10 kV 1號(hào)、2號(hào)母線發(fā)生B相接地故障，Y站小電流接地選線裝置選線為線路Y5。根據(jù)小電流選線系統(tǒng)提供的信息，可以初步推斷故障點(diǎn)在線路Y5及由其供電的Q站10 kV 3號(hào)、4號(hào)母線及其出線上。但由于Q站2號(hào)主變進(jìn)線停電檢修，并列運(yùn)行的10 kV 3號(hào)、4號(hào)母線無(wú)法實(shí)現(xiàn)站內(nèi)的轉(zhuǎn)供；線路Y5為Q站10 kV 3號(hào)、4號(hào)母線臨時(shí)供電電源，直接試斷開(kāi)Y站線路Y5的016開(kāi)關(guān)將導(dǎo)致Y站10 kV 3號(hào)、4號(hào)母線失電。根據(jù)Y站、Q站的運(yùn)行方式，調(diào)控人員處理該接地故障可采用兩種方案。

方案1是直接對(duì)由線路Y5供電的Q站10 kV 3號(hào)、4號(hào)母線上的線路依次進(jìn)行試斷開(kāi)，這樣的處理方案無(wú)需改變系統(tǒng)運(yùn)行方式，無(wú)需在單相接地情況下進(jìn)行10 kV線路的合環(huán)操作，但試斷開(kāi)過(guò)程具有一定盲目性，不僅需要短時(shí)停電的線路較多，對(duì)供電可靠性影響大，而且斷開(kāi)線路Y5的016開(kāi)關(guān)或線路Q8的052開(kāi)關(guān)，均會(huì)造成Q站10 kV 3號(hào)、4號(hào)母線失電，若接地點(diǎn)在線路Y5或線路Q8上，很難準(zhǔn)確找到接地故障點(diǎn)。

方案2是首先以K站線路K1通過(guò)線路Q3供Q站10 kV 3號(hào)、4號(hào)母線及其出線的方式，實(shí)現(xiàn)Q站、Y站接地母線的分列運(yùn)行，確定接地母線后，通過(guò)短時(shí)停電法確定接地線路。這樣的處理方式可以更迅速的確定接地線路，減少試斷開(kāi)次數(shù)，但需對(duì)運(yùn)行方式薄弱的系統(tǒng)在單相接地故障情況下通過(guò)配電線路開(kāi)關(guān)進(jìn)行合環(huán)調(diào)電操作，需進(jìn)行電壓、電流及負(fù)荷校驗(yàn)。

若使用母線分割法，需首先在線路Q3035開(kāi)關(guān)處進(jìn)行合環(huán)操作。取10 kV系統(tǒng)基準(zhǔn)電壓Ub=10 kV，基準(zhǔn)功率Sb=100 MVA，故障時(shí)K站、Q站、Y站10 kV系統(tǒng)相關(guān)母線電壓標(biāo)幺值如表1所示，根據(jù)表1計(jì)算合環(huán)點(diǎn)兩側(cè)母線電壓之差標(biāo)幺值ΔU=0.017+ j0.004。忽略10 kV配電線路等值電抗，結(jié)合上級(jí)電網(wǎng)運(yùn)行方式，該操作由并列運(yùn)行的220 kV系統(tǒng)經(jīng)2臺(tái)220 kV變壓器與1臺(tái)110 kV變壓器合環(huán)，等值電抗標(biāo)幺值X∑≈0.78，根據(jù)式（3），計(jì)算得到合環(huán)時(shí)均衡潮流有功部分標(biāo)幺值ΔS≈0.005 1，轉(zhuǎn)化為有名值為0.51 MW，對(duì)應(yīng)電流合環(huán)均衡電流約為28 A。

表1 K站、Q站、Y站10 kV系統(tǒng)母線電壓情況

故障時(shí)相關(guān)線路的負(fù)荷、限流數(shù)據(jù)如表2所示。由表2可知，線路K1、Q3、Q8、Y5的總負(fù)荷電流為363.6 A，且合環(huán)均衡電流為28 A，考慮合環(huán)操作導(dǎo)致接地故障電流變化不超過(guò)10 A，可知合環(huán)后流過(guò)線路K1、Q3、Q8、Y5的電流不大于401.6 A，未超過(guò)合環(huán)回路中相關(guān)元件限流值。同時(shí)根據(jù)表1可知，合環(huán)點(diǎn)兩端電壓幅值差1.6%，相位差0.354°，滿足合環(huán)條件。

調(diào)控人員合上Q站線路Q3035開(kāi)關(guān)，首先斷開(kāi)Q站線路Q8052開(kāi)關(guān)，將Q站10 kV 3號(hào)、4號(hào)母線與Y站10 kV 2號(hào)母線分列運(yùn)行，Q站10 kV 3號(hào)、4號(hào)母線接地信號(hào)消失，Y站10 kV 2號(hào)母線接地信號(hào)仍然存在，確定接地故障點(diǎn)不在Q站10 kV母線及其出線（線路Q8除外）上。

然后對(duì)Y站10 kV 2號(hào)母線，根據(jù)小電流選線信息，試斷開(kāi)線路Y5016開(kāi)關(guān)。Y站10 kV 1號(hào)、2號(hào)母線接地信號(hào)消失，確定接地點(diǎn)在線路Y5及由其供電的線路Q8上。斷開(kāi)線路Y5 HK01Z環(huán)網(wǎng)柜4號(hào)開(kāi)關(guān)，分別通過(guò)Q站052開(kāi)關(guān)與Y站016開(kāi)關(guān)對(duì)線路Q8及線路Y5送電，Q站無(wú)接地信號(hào)，Y站10 kV 1號(hào)、2號(hào)母線重新發(fā)出接地信號(hào)，確定線路Y5為接地故障線路。

最后對(duì)接地的線路Y5分段試斷開(kāi)，確定故障區(qū)段為FXK02分支箱1號(hào)開(kāi)關(guān)后段，運(yùn)檢人員巡視查出故障點(diǎn)后，進(jìn)行故障處理工作。

表210 kV線路負(fù)荷及限流情況A

在此次故障處理過(guò)程中，通過(guò)對(duì)單相接地的配電系統(tǒng)進(jìn)行合環(huán)調(diào)電操作，調(diào)控人員利用母線分割法按照“變電站—母線—線路”的順序在不停電情況下逐級(jí)確認(rèn)接地故障范圍，并僅通過(guò)一次試斷開(kāi)確定了接地線路。與不進(jìn)行母線分割，直接試斷開(kāi)接地系統(tǒng)中的10 kV線路相比，通過(guò)合環(huán)操作進(jìn)行母線分割的處理方式不僅更加迅速，而且增強(qiáng)了接地故障處理的針對(duì)性，避免了多次盲目對(duì)配電線路試斷開(kāi)造成的停電。

5 結(jié)語(yǔ)

在配電系統(tǒng)單相接地故障處理過(guò)程中，合環(huán)調(diào)電操作是調(diào)控人員有效分割母線，確定故障范圍的重要手段。本文詳細(xì)梳理了合環(huán)均衡電流、單相接地故障電流的計(jì)算方法及其對(duì)單相接地配電系統(tǒng)合環(huán)操作安全性的影響，對(duì)Q站、Y站10 kV母線單相接地故障處理過(guò)程的分析，說(shuō)明了配電系統(tǒng)單相接地情況下合環(huán)操作步驟、校驗(yàn)內(nèi)容以及注意事項(xiàng)，并證明了通過(guò)合理進(jìn)行合環(huán)操作，分割母線，不僅可以有效提高配電系統(tǒng)單相接地處理效率，而且能夠減少頻繁盲目試斷開(kāi)配電線路，提高供電可靠性。

［1］孔濤，程浩忠，王建民，等.城市電網(wǎng)網(wǎng)架結(jié)構(gòu)與分區(qū)方式的兩層多目標(biāo)聯(lián)合規(guī)劃［J］.中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2009，29（10）：59-66.

［2］顧榮斌，蔡旭，陳海昆，等.非有效接地電網(wǎng)單相電弧接地故障的建模及仿真［J］.電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2009，33（13）：63-67.

［3］夏翔，熊軍，胡列翔.地區(qū)電網(wǎng)的合環(huán)潮流分析與控制［J］.電網(wǎng)技術(shù)，2004，28（22）：76-80.

［4］吳振輝，彭曉濤，沈陽(yáng)武，等.一種配電網(wǎng)環(huán)型供電模型及其合環(huán)運(yùn)行方式的研究［J］.中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2013，33（10）：57-63.

［5］吳菲汝.配電網(wǎng)合環(huán)調(diào)度運(yùn)行操作的分析［J］.中國(guó)電業(yè)，2013（9）：18-20.

［6］溫建春，孫忠良，李剛.典型配電網(wǎng)合環(huán)潮流分析及控制對(duì)策［J］.山東電力技術(shù)，2012，38（5）：22-24.

［7］李英武，沈喆.中壓供電系統(tǒng)單相接地故障有關(guān)問(wèn)題分析［J］.建筑電氣，2015，34（11）：6-11.

［8］李玉志，林勇，吳金玉，等.配電系統(tǒng)單相接地全故障電流估算方法［J］.山東電力技術(shù)，2015，42（12）：5-9，19.

［9］夏道止.電力系統(tǒng)分析［M］.北京：中國(guó)電力出版社，2011.

［10］薛永端，李娟，徐丙垠.中性點(diǎn)經(jīng)消弧線圈接地系統(tǒng)小電流接地故障暫態(tài)等值電路及暫態(tài)分析［J］.中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2015，35（22）：5 703-5 714.

［11］劉方韡，成兵，汪晨，等.變電站10 kV消弧線圈接地調(diào)節(jié)方式及故障處理［J］.江蘇電機(jī)工程，2012，31（3）：60-64.

Closing Loop Operation Analysis under Single-phase Grounding Fault of Distribution System

HUO Jian，YIN Maolin，LIU Bo，LIU Chen，ZHANG Zhaoxiao
（State Grid Jinan Power Supply Company，Jinan 250012，China）

In the processing of single-phase grounding fault detection of distribution power system，closing loop operation is an important means for dispatchers to split the buses and determine the location of the fault.Both of the loop closing current and the single-phase grounding fault current would pose threat to the stability of the power system and the safety of the operation. The analysis of the feasibility and the verification points of closing loop operation under single-phase grounding fault is given based on the exposition of the loop closing current and the single-phase grounding fault current of distribution power system. Through the analysis of the treatment process of a grounding fault，the explanation of the strategy and the effect in the fault detection of closing loop operation for a single-phase grounding distribution system are given.

distribution power system；single-phase grounding fault；closing loop operation；fault detection

TM732

A

1007－9904（2017）05－0033－05

2016-12-19

霍?。?988）男，工程師，從事電網(wǎng)調(diào)度與控制相關(guān)工作；尹茂林（1965），男，工程師，從事電網(wǎng)調(diào)度與控制相關(guān)工作。