張琦雪，黃海晏，陳 祥，李華忠，王 凱，王 光，陳 俊，陳曉明

（南京南瑞繼保電氣有限公司，江蘇 南京 211102）

0 引言

理論分析及工程應(yīng)用均表明汽輪發(fā)電機(jī)組經(jīng)過電容補(bǔ)償?shù)木€路長距離輸電時(shí)，存在次同步諧振或振蕩（SSR/SSO，下文均用 SSR）及扭振風(fēng)險(xiǎn)［1-2］。美國Navajo電廠、我國內(nèi)蒙古大唐托克托電廠為了有效抑制SSR及扭振，在主變壓器高壓側(cè)裝設(shè)了靜態(tài)阻塞濾波器 SBF（Static Blocking Filter）。

文獻(xiàn)［3-5］首次提到了Navajo電廠的SBF應(yīng)用情況，并論述了相應(yīng)的SSR及扭振保護(hù)。文獻(xiàn)［6］綜述了次同步振蕩保護(hù)及抑制。針對大唐托克托電廠的情況，文獻(xiàn)［7-13］從串補(bǔ)輸送方案、SBF中心頻率偏移的影響、SBF引起自勵(lì)磁、異步自激保護(hù)、SSR及扭振保護(hù)、SBF保護(hù)二次回路設(shè)計(jì)等多方面進(jìn)行了比較充分的討論。

SBF是有效抑制SSR及扭振的關(guān)鍵一次設(shè)備，但是由于其在國內(nèi)外應(yīng)用很少，所以針對SBF的保護(hù)功能配置、保護(hù)原理的分析討論非常有限。文獻(xiàn)［14-15］針對SBF中關(guān)鍵的LC失諧保護(hù)進(jìn)行了分析并提出了改進(jìn)方法，但尚無文獻(xiàn)針對SBF對各種內(nèi)部電抗器、電容器故障的影響進(jìn)行論述。

因此，本文嘗試對SBF中電抗器的匝間故障進(jìn)行分析，并對現(xiàn)場發(fā)生的電抗器匝間故障案例進(jìn)行計(jì)算。筆者希望通過這些分析和計(jì)算，對深入理解SBF故障特征、SBF保護(hù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)及應(yīng)用的改進(jìn)提供幫助。

1 SBF

SBF是電抗器、電容器通過串并聯(lián)組成的無源濾波器，它串接在主變壓器高壓繞組中性點(diǎn)側(cè)，其中0階電路為一個(gè)電抗器，1—3階電路為LC并聯(lián)電路，用于抑制特定的次同步頻率振蕩。三相SBF電路如圖1所示［14-15］，圖中 B、C 相 SBF 結(jié)構(gòu)同 A 相 SBF。

圖1 三相SBF電路Fig.1 Three-phase circuit of SBF

2 電抗器穩(wěn)態(tài)匝間故障的分析計(jì)算

2.1 等值電路

僅考慮工頻，非故障相SBF的阻抗為ZSBF，故障相SBF的阻抗Z′SBF可以看作在原有的ZSBF上疊加了一個(gè)阻抗變化量ΔZSBF，即故障相的阻抗為：

假設(shè)A相SBF故障，應(yīng)用疊加原理得到的故障分量等值電路如圖2（a）所示。由圖可見，故障相A相在m、n之間疊加了ΔZSBF，其兩端壓降為ΔU=-IAΔZSBF，將其分解為正序、負(fù)序、零序分量之和，則m、n之間的電路可以等效為圖2（b），圖中，ΔU1、ΔU2、ΔU0分別為ΔU 的正序、負(fù)序、零序分量；α=ej2π/3，為對稱分量法計(jì)算用的復(fù)數(shù)算子。

由約束條件可知：

圖2 故障分量及序分量等值電路Fig.2 Equivalent circuits of fault component and sequential components

其中，ΔUA、ΔUB、ΔUC分別為圖2 中所示的 A、B、C三相電路在 m、n 之間的電壓降；I1、I2、I0分別為故障相（A相）電流IA的正序、負(fù)序、零序分量。

由式（2）不難推出：

為簡化計(jì)算，將三相SBF電路看成單機(jī)-無窮大電源系統(tǒng)，忽略電阻，進(jìn)一步根據(jù)疊加原理和對稱分量法得到復(fù)合序網(wǎng)圖見圖3。圖中，ZΔ=ΔZSBF/3；UΔ為等效受控電壓源；EG為發(fā)電機(jī)內(nèi)電勢；ES為電網(wǎng)等效無窮大電源電勢；jX1，GT、jX2，GT、jX0，GT分別為發(fā)變組的正序、負(fù)序、零序電抗；jX1，S、jX2，S、jX0，S分別為等值電網(wǎng)系統(tǒng)的正序、負(fù)序、零序電抗。

圖3 復(fù)合序網(wǎng)圖Fig.3 Compound sequential network

由圖3可得到代數(shù)矩陣方程為：

其中，Z為阻抗矩陣；I為電流向量；E為電勢向量。

為方便計(jì)算，令：

解方程式（4），可得：

進(jìn)一步得到故障相電流為：

2.2 計(jì)算結(jié)果分析

以大唐托克托電廠3號機(jī)組的SBF為例，其SBF只有0階、1階、2階電路，相關(guān)參數(shù)如下。

a.3號發(fā)電機(jī)主要參數(shù)：額定容量Sn=667 MV·A，額定功率因數(shù)cosφn=0.9，額定電壓Un=22kV；直軸電抗Xd=1.84p.u.，交軸電抗Xq=1.84 p.u.，直軸暫態(tài)電抗X′d=0.24p.u.，交軸暫態(tài)電抗X′q=0.24 p.u.，直軸次暫態(tài)電抗X″d=0.18 p.u.，交軸次暫態(tài)電抗X″q=0.18 p.u.；漏抗 Xσ=0.14p.u.；發(fā)電機(jī)負(fù)序阻抗 X2=0.22p.u.。

b.3號發(fā)電機(jī)組SBF參數(shù)：0階感抗XL0=24.053Ω（品質(zhì)因數(shù) Q=100）；1 階感抗 XL1=3.365Ω（Q=150），1階容抗 XC1=2.04 Ω；2 階感抗 XL2=55.85 Ω（Q=150），2階容抗 XC2=14.435 Ω，2階電阻R2=0.71Ω。

c.主變參數(shù)：U1n/U2n=500 kV/22 kV，額定容量STn=750 MV·A，阻抗電壓Uk=13.5%。

d.系統(tǒng)等值參數(shù)：基準(zhǔn)容量為1000MV·A；系統(tǒng)正序電抗 X1，S和負(fù)序電抗 X2，S均為0.139p.u.，系統(tǒng)零序電抗 X0，S為0.6958 p.u.。

e.SBF的電流互感器參數(shù)：SBF出線電流互感器TA30的變比為1250 A/5 A；2階電抗器的電流互感器TA62的變比300 A/5 A；2階電容器的電流互感器TA22的變比為1200 A/5 A。

限于篇幅，僅以2階并聯(lián)LC電路為例進(jìn)行分析（1階并聯(lián)LC電路的分析結(jié)果與此相似）。假設(shè)2階LC并聯(lián)電路中的電抗器發(fā)生金屬性匝間故障。實(shí)際電抗器發(fā)生匝間故障后，其阻抗的變化與短路匝數(shù)、短路匝位置密切相關(guān)［16-17］。為了簡化分析，設(shè)故障后電抗器的等值電抗與故障前的等值電抗之比為1-β倍，則有：

其中，存在一種極端情況為β=1，即電抗器首尾兩端完全短路。設(shè)故障前發(fā)電機(jī)運(yùn)行在額定工況，暫不考慮故障后發(fā)電機(jī)勵(lì)磁調(diào)節(jié)等閉環(huán)調(diào)節(jié)的作用，計(jì)算結(jié)果如圖4 所示。圖中，Irated、IL2，rated、IC2，rated分別為發(fā)電機(jī)額定運(yùn)行情況下的SBF電流值、2階電抗器電流值、2階電容器電流值；IA為A相電流值；I1、I2分別為IA的正序、負(fù)序分量電流值；IL2為2階電抗器電流值；IC2為2階電容器電流值；XSBF為ZSBF的虛部，為標(biāo)幺值；電流比率。

圖4 2階電抗器發(fā)生金屬性匝間故障后的穩(wěn)態(tài)計(jì)算結(jié)果Fig.4 Results of steady-state calculation for inter-turn short circuit fault of 2nd-order reactor

由圖4可見，并聯(lián)LC電路的阻抗會隨著電抗器等值電抗的下降而變化，當(dāng)電抗器等值電抗下降到一定程度時(shí)，Z′SBF將呈現(xiàn)出較大的容性阻抗，由于該阻抗串聯(lián)在電網(wǎng)線路中，相當(dāng)于電容串補(bǔ)。容性的Z′SBF補(bǔ)償了線路中的電感性電抗，最終使得故障相SBF電流急劇增大。當(dāng)然這是簡化電路的計(jì)算結(jié)果，受電阻參數(shù)、設(shè)備的非線性特性、控制系統(tǒng)的閉環(huán)控制等因素的影響，實(shí)際發(fā)生故障后，電流不會增長到無窮大。

隨著電抗器等值電抗的進(jìn)一步下降，Z′SBF又呈現(xiàn)為較大的感性，特別是當(dāng)并聯(lián)LC電路對于工頻完全諧振時(shí)，相當(dāng)于斷路，所以在簡化電路的理想情況下，故障相電流值IA會降至0，電抗器電流和電容器電流會非常大。電抗器等值電抗繼續(xù)下降，Z′SBF仍然呈感性并且電抗值逐漸減小，故障相電流會略有上升。最后，當(dāng)電抗器首尾兩端完全金屬性短路時(shí)，Z′SBF與ZSBF差別不大，此時(shí)故障相電流與無故障情況下的電流近似相等。

從計(jì)算結(jié)果可見，在相對較窄的β取值范圍內(nèi)，SBF電流會出現(xiàn)過電流的情況，而電抗器電流和電容器電流會在相對較寬的β取值范圍內(nèi)出現(xiàn)過電流。

此外，隨著電抗器等值電抗的下降，并聯(lián)LC電路的感抗與容抗的比率關(guān)系會隨之改變，并聯(lián)的電流分配也隨之改變，λL2，C2將逐漸增長。

3 電抗器的匝間保護(hù)

由前述的理論分析可知，當(dāng)SBF中的電抗器出現(xiàn)匝間故障時(shí)，可能導(dǎo)致嚴(yán)重的過電流，特別地，在SBF電流沒有明顯增大的情況下，并聯(lián)電抗器、電容器的電流就有可能已經(jīng)很大了，因此要加裝相應(yīng)的過電流保護(hù)。此外，并聯(lián)電抗器發(fā)生匝間故障后，并聯(lián)的電抗器電流與電容器電流比率也會發(fā)生改變，可以采用電流比率越限反映電抗器匝間故障。

3.1 電抗器過流保護(hù)

電抗器的支路上安裝電流互感器，保護(hù)計(jì)算電抗器支路電流，采用定時(shí)限、反時(shí)限2種判據(jù)。該保護(hù)的定值要參考電抗器設(shè)備過負(fù)荷能力曲線，并躲過發(fā)電機(jī)、主變壓器的過負(fù)荷保護(hù)。其中，定時(shí)限保護(hù)分兩段：高定值段按2倍額定電流（發(fā)電機(jī)額定運(yùn)行情況下電抗器電流互感器二次側(cè)的電流）來整定，短延時(shí)0.9 s動(dòng)作；低定值段按1.05～1.10倍額定電流整定，長延時(shí)240 s動(dòng)作。反時(shí)限保護(hù)取IEEE Std C37 規(guī)定的一般反時(shí)限特性，如式（7）、（8）所示。

動(dòng)作時(shí)間：

復(fù)歸時(shí)間：

其中，啟動(dòng)電流Ipkp取1.15倍額定電流，時(shí)間常數(shù)Td取 2.10 s。

具體地，對于2階電抗器，過電流保護(hù)定時(shí)限Ⅰ段動(dòng)作門檻Iop.I=8.95 A，延時(shí)0.9 s；定時(shí)限Ⅱ段動(dòng)作門檻Iop.Ⅱ=4.5 A，延時(shí)240 s；反時(shí)限啟動(dòng)定值Ipkp=4.9A。

由前述的理論分析可知，當(dāng)電抗器出現(xiàn)過電流時(shí)，SBF電流并不一定過電流，所以發(fā)生電抗器匝間故障后，過流保護(hù)有可能搶在主變壓器的過流保護(hù)先動(dòng)作，動(dòng)作于閉合旁路開關(guān)，使故障的SBF退出運(yùn)行，并網(wǎng)機(jī)組繼續(xù)運(yùn)行。

3.2 失諧保護(hù)［14-15］

以SBF二階并聯(lián)LC電路為例，其LC失諧保護(hù)如圖5所示。保護(hù)裝置檢測電抗器電流ITA22、電容器電流ITA62（電流互感器二次值，僅計(jì)及基波電流幅值），進(jìn)一步計(jì)算電流比率λ，得：

其中，nTA22、nTA62分別為TA22、TA62的變比；Ip，L2、Ip，C2分別為電抗器、電容器電流一次值基波幅值；ω1為基波角頻率；L2為電抗器電感值；C2為電容器電容值。

由式（9）可知，當(dāng)只有基波且LC參數(shù)不變時(shí)，電流比率為穩(wěn)定值。當(dāng)電抗器出現(xiàn)匝間故障時(shí)，電抗參數(shù)發(fā)生變化，電流比率相應(yīng)地發(fā)生改變。

失諧保護(hù)采用式（9）計(jì)算電流比率，并設(shè)上限和下限。具體地，對于2階電抗器，電流比率下限定值為0.92，上限定值為1.16，動(dòng)作延時(shí)為15 s。當(dāng)電流比率越限時(shí)，經(jīng)延時(shí)保護(hù)動(dòng)作。現(xiàn)場應(yīng)用時(shí)，為防止外部故障或擾動(dòng)影響電流比率計(jì)算的結(jié)果而導(dǎo)致誤動(dòng)，延時(shí)定值整定為15 s，該保護(hù)雖然是一個(gè)關(guān)鍵保護(hù)，但是延時(shí)太長，保護(hù)失去了快速性。

圖5 LC失諧保護(hù)Fig.5 LC detuning protection

4 現(xiàn)場匝間故障案例

4.1 事故情況

2015年10月25日17:16左右，3號機(jī)組SBF的B相保護(hù)裝置動(dòng)作，報(bào)“2階電抗器延時(shí)過流保護(hù)動(dòng)作”，保護(hù)動(dòng)作于閉合B相SBF旁路開關(guān)，機(jī)組繼續(xù)運(yùn)行。隨后運(yùn)行和檢修人員確認(rèn)2階電抗器有明顯的短路故障痕跡，機(jī)組轉(zhuǎn)移負(fù)荷，停機(jī)搶修。事故發(fā)生前，3號機(jī)組接近滿負(fù)荷運(yùn)行，輸出有功580MW、無功64 Mvar。經(jīng)勘查，確認(rèn)2階電抗器內(nèi)部匝間絕緣損壞，保護(hù)正確動(dòng)作。

4.2 保護(hù)動(dòng)作分析

查閱保護(hù)裝置報(bào)文可知，故障發(fā)生時(shí)，2階電抗器過流、2階LC失諧保護(hù)先后啟動(dòng)，經(jīng)過約1 s，2階電抗器定時(shí)限過流保護(hù)動(dòng)作。

故障發(fā)生后保護(hù)啟動(dòng)，SBF的B相電流iB、2階電抗器電流iTA22、電容器電流iTA62（電流互感器二次值）如圖6所示。

圖6中各電流的有效值和基波電流有效值如圖7所示，電抗器電流iTA22、電容器電流iTA62（電流互感器二次值）基波有效值的比率λ如圖8所示。

保護(hù)裝置計(jì)算的過電流反時(shí)限積累結(jié)果見圖9。

從圖7—9可得出以下結(jié)論。

a.故障發(fā)生后，電抗器電流、電容器電流包含明顯諧波，其有效值迅速增大；電抗器電流有效值超過定時(shí)限過流Ⅰ段、Ⅱ段定值，定時(shí)限Ⅰ段保護(hù)延時(shí)很短，很快動(dòng)作于閉合旁路開關(guān)，旁路開關(guān)閉合后，電抗器電流、電容器電流逐漸衰減至0。

圖6 2階電抗器發(fā)生匝間故障時(shí)的電流錄波波形Fig.6 Recorded current waveforms for inter-turn short circuit fault of 2nd-order reactorlt

圖7 2階電抗器發(fā)生匝間故障時(shí)的基波電流有效值Fig.7 Effective values of fundamental current during inter-turn short circuit fault of 2nd-order reactor

b.故障期間，旁路開關(guān)閉合前電抗器電流反時(shí)限積累只積累到23.99%，反時(shí)限保護(hù)未動(dòng)作；電流比率越限，但是LC失諧保護(hù)由于延時(shí)較長沒有動(dòng)作。

c.故障期間，SBF基波電流比故障前略有降低，電抗器的基波電流明顯高于故障前，電容器的基波電流明顯低于故障前；結(jié)合前文的穩(wěn)態(tài)分析可知，在β值較高的情況下，確實(shí)會出現(xiàn)這種情況，說明了穩(wěn)態(tài)分析的結(jié)果可以解釋實(shí)際發(fā)生的故障。

圖8 電流比率Fig.8 Curves of current ratio

圖9 過電流反時(shí)限積累Fig.9 Inverse-time over-current accumulation

5 討論

5.1 零階電抗器匝間故障

SBF的0階電路只是單獨(dú)的電抗器，無法利用LC失諧保護(hù)反映匝間故障。0階電抗器出現(xiàn)匝間故障后，采用疊加原理和對稱分量法計(jì)算（限于篇幅，前文未給出詳細(xì)結(jié)果）可知，最嚴(yán)重情況下，電流僅增長至故障前的1.1倍左右，過流保護(hù)很難動(dòng)作；發(fā)電機(jī)的負(fù)序電流不超過0.06 p.u.，機(jī)組仍處于基本對稱的運(yùn)行工況。換而言之，零階電抗器缺乏有效的匝間短路故障保護(hù)。

目前，0階電抗器發(fā)生匝間故障后，只能依靠電抗器非電量保護(hù)動(dòng)作，或者待事故擴(kuò)大，如繞組燒斷或者對鐵芯絕緣破壞后，轉(zhuǎn)成接地故障。

為實(shí)現(xiàn)快速有效的保護(hù)，建議將0階電抗器更改為并聯(lián)雙繞組結(jié)構(gòu)。保護(hù)裝置檢測并聯(lián)的2個(gè)支路的電流，通過差流過流判據(jù)實(shí)現(xiàn)快速保護(hù)。

5.2 電容器的檢查

由前文的理論分析可知，并聯(lián)LC電路中的電抗器匝間故障后，電容器穩(wěn)態(tài)基波電流可能很大；從現(xiàn)場事故波形看，即使電容器基波電流不大，暫態(tài)電流峰值仍然有可能很大。因此，發(fā)生故障后應(yīng)檢查電容器組的各單元，檢查熔絲是否熔斷，以及電容器單元是否存在過熱損壞。

5.3 電流互感器的檢查及退磁處理

由前文的理論分析及現(xiàn)場事故波形可知，并聯(lián)LC電路中的電抗器發(fā)生匝間故障后，有可能出現(xiàn)很大的電流，相應(yīng)的電流互感器有可能出現(xiàn)飽和。因此，發(fā)生故障后應(yīng)檢查電流互感器特性，并對電流互感器進(jìn)行退磁處理。

5.4 建議串接快速熔斷器

由前文的理論分析及現(xiàn)場事故波形可知，并聯(lián)LC電路中發(fā)生電抗器匝間故障后，有可能出現(xiàn)很大的電流。如果相應(yīng)的電流互感器出現(xiàn)嚴(yán)重飽和，則過流保護(hù)受影響，極端情況下可能發(fā)生保護(hù)拒動(dòng)或延緩動(dòng)作。因此，建議在LC并聯(lián)支路中串接快速熔斷器，熔斷器熔斷時(shí)，聯(lián)動(dòng)閉合SBF旁路開關(guān)，確保保護(hù)及時(shí)動(dòng)作。

6 結(jié)語

本文針對SBF中的電抗器匝間故障，采用疊加原理和對稱分量法分析得到穩(wěn)態(tài)等值電路，計(jì)算了穩(wěn)態(tài)情況下不同程度的故障對SBF電流、電抗器電流、電容器電流、各序分量電流的影響。并聯(lián)LC的電抗器出現(xiàn)匝間故障時(shí)，在相對較窄的β取值范圍內(nèi)，SBF電流會出現(xiàn)過電流；在相對較寬的β的取值范圍內(nèi)，電抗器電流和電容器電流會出現(xiàn)過電流；隨著β的增加，并聯(lián)LC電路的電抗器與電容器基波電流的比率會逐漸增長；當(dāng)穩(wěn)態(tài)故障情況下，SBF等值電抗呈容性并且高比率補(bǔ)償系統(tǒng)等值電抗時(shí)，會造成故障相出現(xiàn)非常大的電流。

針對現(xiàn)場發(fā)生的電抗器匝間故障案例進(jìn)行了計(jì)算，結(jié)果顯示保護(hù)能夠正確動(dòng)作。該案例中，SBF基波電流比故障前略有降低，電抗器的基波電流明顯高于故障前，電容器的基波電流明顯低于故障前；本文采用的穩(wěn)態(tài)分析方法和計(jì)算結(jié)果可以解釋這種情況。

本文的分析方法與結(jié)果有助于理解SBF故障特征及改進(jìn)SBF保護(hù)系統(tǒng)設(shè)計(jì)及應(yīng)用。

參考文獻(xiàn)：

［1］ANDERSON P M.Power system protection，chapter 23 SSR protection［M］.New York，USA：Wiley-IEEE Press，1998：955-999.

［2］程時(shí)杰，曹一家，江全元.電力系統(tǒng)次同步振蕩的理論與方法［M］.北京：科學(xué)出版社，2009：339-396.

［3］FARMER R G，SCHWALB A L.Navajo project report on subsynchronous resonance analysis and solutions［J］.IEEE Transactions on Power Apparatus and Systems，1977，96（4）：1226-1232.

［4］BOWLER C E J，BAKER D H，MINCER N A，et al.Operation and test of the Navajo SSR protective equipment［J］.IEEE Transactions on Power Apparatusand Systems，1978，97（4）：1030-1035.

［5］BOWLER C E J，DEMCKO J A，MANKOFF L，et al.The Navajo SMF type subsynchronous resonance relay［J］.IEEE Transactions on Power Apparatus and Systems，1978，97（5）：1489-1495.

［6］HEDAYATI M.Design of subsynchronous resonance protection and reduction of torsional interaction in power systems［C］∥Proceedingsofthe6th WSEAS InternationalConference on Power Systems.Lisbon，Portugal：［s.n.］，2006：54-58.

［7］徐政，張帆.托克托電廠串補(bǔ)送出方案次同步諧振問題的計(jì)算和分析［J］.中國電力，2006，39（11）：21-26.XU Zheng，ZHANG Fan.SSR analysis of series compensation transmission scheme for Tuoketuo Power Plant［J］.Electric Power，2006，39（11）：21-26.

［8］劉平，馬凱，劉輝，等.托克托電廠阻塞濾波器模態(tài)中心頻率偏移對抑制次同步諧振的影響［J］.中國電力，2010，43（1）：25-29.LIU Ping，MA Kai，LIU Hui，et al.Impacts of center frequency offset of Tuoketuo Power Plant blocking filters on SSR mitigation［J］.Electric Power，2010，43（1）：25-29.

［9］CEN Haifeng，WANG Xitian.Analysis ofself-excitation in turbine-generators induced by static blocking filter［C］∥Power and Energy Engineering Conference（APPEEC） 2010.Chengdu，China：IEEE PES，2010：1-5.

［10］張琦雪，牛洪海，柏傳軍，等.汽輪發(fā)電機(jī)次同步自勵(lì)磁過電流保護(hù)［J］.電力自動(dòng)化設(shè)備，2013，33（2）：166-170.ZHANG Qixue，NIU Honghai，BAI Chuanjun，et al.Subsynchronous self-excitation overcurrent protection for turbine generator［J］.Electric Power Automation Equipment，2013，33 （2）：166-170.

［11］SUN S C，SALOWE S，TAYLOR E R，et al.A subsynchronous oscillation relay-type SSO［J］.IEEE Transactions on Power Apparatus and Systems，1981，100（7）：3580-3589.

［12］ZHANG Qixue，WANG Kai，NIU Honghai，et al.Research on measurement and protection for SSO and shaft torsional vibration［C］∥CIGRE Study Committee B5 Colloquium.Nanjing，China：CIGRE，2015：1-7.

［13］馮辰虎，高永峰，秦俊杰，等.托克托電廠阻塞濾波器系統(tǒng)二次回路設(shè)計(jì)的改進(jìn)［J］.電網(wǎng)技術(shù)，2010，34（5）：180-184.FENG Chenhu，GAO Yongfeng，QIN Junjie，et al.Improvement of secondary circuit design scheme for block filter in Tokto Power Plant［J］.Power System Technology，2010，34（5）：180-184.

［14］張琦雪，徐保利，曹天植，等.改進(jìn)的靜態(tài)阻塞濾波器LC失諧故障保護(hù)原理［J］.電力自動(dòng)化設(shè)備，2015，35（4）：162-166，172.ZHANG Qixue，XU Baoli，CAO Tianzhi，et al.Improved principle of LC detuning protection for static blocking filter［J］.Electric Power Automation Equipment，2015，35（4）：162-166，172.

［15］ZHANG Qixue，XU Baoli，WANG Kai，et al.Study on LC detuning failure protection for the static blocking filters［C］∥6th International Conference on APAP.Nanjing，China：［s.n.］，2015：1-5.

［16］王維儉.電氣主設(shè)備繼電保護(hù)原理與應(yīng)用［M］.2版.北京：中國電力出版社，2002.

［17］郭香福，孟波.空心并聯(lián)電抗器匝間短路故障電流及其過流保護(hù)系統(tǒng)［J］.變壓器，2008，45（11）：20-22.GUO Xiangfu，MENG Bo.Inter-turn short circuit fault current and overcurrent protective system of shunt reactor with air core［J］.Transformer，2008，45（11）：20-22.