和敬涵 ，黃威博 ，李海英 ，羅國(guó)敏 ，王光江 ，許 寅

（1.北京交通大學(xué) 電氣工程學(xué)院，北京 100044；2.南瑞繼保有限公司，江蘇 南京 211102）

0 引言

模塊化多電平換流器（MMC）是電壓源換流器（VSC）的一種拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，具有諸多優(yōu)點(diǎn)：模塊化設(shè)計(jì)、可拓展性好、單個(gè)器件開關(guān)頻率低、諧波性能好等［1-3］。其是目前電壓源換流站拓?fù)涞闹饕夹g(shù)方案。

隨著柔性直流輸電技術(shù)的發(fā)展，模塊化多電平換流器型直流輸電（MMC-HVDC）技術(shù)受到越來(lái)越多的關(guān)注。目前實(shí)際MMC工程中基本上都是采用半橋型模塊化多電平換流器（HBMMC）。在直流側(cè)發(fā)生短路故障時(shí)，交流電源將通過(guò)子模塊中的續(xù)流二極管向短路點(diǎn)饋入電流，換流器無(wú)法通過(guò)閉鎖來(lái)切斷故障電流，故使系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行受到嚴(yán)重危害［4-5］。一方面，由于高壓大功率的直流斷路器仍然處于研究開發(fā)階段，其工程應(yīng)用還不成熟［6］，所以采用直流斷路器的方法暫時(shí)還無(wú)法解決直流側(cè)故障電流問(wèn)題；另一方面，實(shí)際工程中通過(guò)斷開交流斷路器來(lái)實(shí)現(xiàn)直流側(cè)故障的隔離和清除，但該方法動(dòng)作速度慢，系統(tǒng)恢復(fù)時(shí)間長(zhǎng)［7］，面對(duì)系統(tǒng)內(nèi)部的故障，尤其是瞬時(shí)故障，清除故障的代價(jià)比較大。然而，隨著交直流混聯(lián)電網(wǎng)的高速發(fā)展和應(yīng)用需求越來(lái)越多，直流系統(tǒng)故障的快速清除就變得非常必要。因此，結(jié)合交流斷路器實(shí)現(xiàn)故障清除的HBMMC限制了MMC在遠(yuǎn)距離輸電和多端直流領(lǐng)域的發(fā)展［8-9］。

直流故障保護(hù)策略對(duì)MMC的可靠運(yùn)行有重要作用，研究具有直流故障穿越能力的MMC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)具有重要的應(yīng)用價(jià)值。文獻(xiàn)［10］提出了一種采用雙向晶閘管旁路式子模塊的瞬時(shí)性故障保護(hù)方法，其成本低、無(wú)額外損耗，但需與交流斷路器保護(hù)配合，具有局限性。而在快速切除故障電流方面，全橋型模塊化多電平換流器（FBMMC）［11］具有相當(dāng)大的優(yōu)勢(shì)，這種拓?fù)渫ㄟ^(guò)將子模塊電容引入橋臂，利用電容電壓來(lái)關(guān)斷續(xù)流二極管。由于電力電子器件的開關(guān)速度非?？欤瑥亩軌蛟跇O短時(shí)間內(nèi)切除故障電流，無(wú)需斷開交流斷路器。由于其具有直流故障閉鎖能力，能夠在發(fā)生瞬時(shí)性故障后實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的快速重啟，恢復(fù)供電，因此其在故障率相對(duì)較高的遠(yuǎn)距離架空線輸電場(chǎng)合具有相當(dāng)大的應(yīng)用價(jià)值，經(jīng)濟(jì)效益好。文獻(xiàn)［12］提出了適用于全橋型模塊化多電平換流器型多端柔性直流輸電（FBMMC-MTDC）的直流故障選線“握手原則”及衡量直流故障穿越能力指標(biāo)，但缺乏對(duì)FBMMC直流故障機(jī)理的分析和理論推導(dǎo)。文獻(xiàn)［13］針對(duì)實(shí)際工程中功率模塊具有恒功率負(fù)載特性，換流站閉鎖期間功率模塊電容電壓會(huì)逐漸發(fā)散并最終導(dǎo)致交流斷路器跳閘的問(wèn)題，提出一種全橋型模塊化多電平換流器型直流輸電（FBMMC-HVDC）的故障穿越控制保護(hù)策略，但未細(xì)化直流故障閉鎖保護(hù)原理。

FBMMC在直流側(cè)故障時(shí)能夠有效控制交直流兩側(cè)的能量交換，具有較好的故障電流阻斷能力。為了深入分析其直流故障閉鎖保護(hù)原理，細(xì)化直流故障穿越機(jī)理，研究故障清除及恢復(fù)策略。本文首先從全橋子模塊（FBSM）導(dǎo)通模式角度出發(fā)，介紹了FBMMC的充電機(jī)理，然后重點(diǎn)分析了FBMMC的故障機(jī)理和閉鎖前后的故障等效電路，最后總結(jié)并驗(yàn)證了本文所提故障清除控制策略的有效性。

1 MMC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)及工作原理

圖1為典型的MMC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)：換流器共有6個(gè)橋臂，每個(gè)橋臂由1個(gè)電抗器L0和N個(gè)子模塊（SM）串聯(lián)組成，每相上、下橋臂合在一起為一個(gè)相單元，MMC由3個(gè)完全相同的相單元構(gòu)成。圖中，O點(diǎn)為零電位參考點(diǎn)；Udc為直流側(cè)電壓；idcp、idcn為直流側(cè)電流；ua、ub、uc和 ia、ib、ic分別為外部交流系統(tǒng)三相交流電壓和電流；ipa、ipb、ipc和 ina、inb、inc分別為上、下橋臂三相電流；upa、upb、upc和 una、unb、unc分別為上、下橋臂除橋臂電抗器之外的三相電壓。

圖1 MMC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)Fig.1 Topological structure of MMC

當(dāng)MMC正常運(yùn)行時(shí)，每個(gè)相單元中處于投入狀態(tài)的子模塊數(shù)在任意時(shí)刻都相等且保持投入子模塊總數(shù)不變，可通過(guò)對(duì)每相上、下橋臂中處于投入狀態(tài)的子模塊數(shù)進(jìn)行分配來(lái)實(shí)現(xiàn)換流器交流側(cè)輸出多電平電壓波形的目的。橋臂電抗器L0不但能抑制相間環(huán)流，降低橋臂電流諧波畸變率，還能在發(fā)生故障時(shí)抑制故障電流，保護(hù)設(shè)備。

目前工程中MMC通常都采用半橋子模塊（HBSM），其拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖2所示：由2個(gè)IGBT、2個(gè)反并聯(lián)二極管以及1個(gè)直流電容器組成。正常工作時(shí)VT1、VT2交替導(dǎo)通。根據(jù)子模塊內(nèi)VT1、VT2的開關(guān)狀態(tài)和電流流通方向，可將子模塊分為全電壓、零電壓和閉鎖3種運(yùn)行狀態(tài)。

圖2 HBSM結(jié)構(gòu)Fig.2 Structure of HBSM

2 FBMMC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)及控制策略

FBMMC與HBMMC的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)相同，唯一不同之處在于子模塊的結(jié)構(gòu)。FBMMC具有穿越直流故障的能力，在直流故障隔離方面具有HBMMC不具備的突出優(yōu)點(diǎn)。FBSM拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖3所示：由4個(gè)IGBT和4個(gè)反并聯(lián)二極管組成。圖中，C0為子模塊電容；UC為電容電壓值；USM為FBSM輸出電壓值。

圖3 FBSM結(jié)構(gòu)及其輸出電壓Fig.3 Structure of FBSM and its output voltage

定義FBMMC的橋臂電流正方向?yàn)榱魅胱幽K正端口的方向，反之則為負(fù)方向。VT1、VT4導(dǎo)通時(shí)，USM=UC；VT2、VT3導(dǎo)通時(shí)，USM=-UC；VT1、VT3或 VT2、VT4導(dǎo)通時(shí)，USM=0。

與HBSM相同，F(xiàn)BSM的運(yùn)行狀態(tài)也可分為閉鎖、投入和切除3種狀態(tài)。根據(jù)以上運(yùn)行機(jī)理，將FBSM的3種工作狀態(tài)分為2種工作模式，并以此作為 IGBT的輪換導(dǎo)通方法［11］：PLUS模式，子模塊交替輸出UC和0；MINUS模式，子模塊交替輸出-UC和0。在PLUS模式下，子模塊的3種狀態(tài)分別如下。

a.閉鎖狀態(tài)：VT1—VT4全部關(guān)斷，電流經(jīng) VD1、VD4給電容充電，或者電容經(jīng)VD2、VD3反極性接入電路。

b.投入狀態(tài)：VT1、VT4導(dǎo)通，VT2、VT3關(guān)斷，電流經(jīng)VD1、VD4給電容充電，或者經(jīng) VT1、VT4放電。

c.切除狀態(tài)：VT1、VT3導(dǎo)通，VT2、VT4關(guān)斷，電流經(jīng)VD1、VT3或 VD3、VT1將子模塊旁路。

穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)，子模塊工作在投入或切除狀態(tài)；而在MMC不控啟動(dòng)充電階段和系統(tǒng)出現(xiàn)故障情況下，子模塊則工作在閉鎖狀態(tài)。2種情況下電流通路分別如圖4和圖5所示。

圖4 穩(wěn)態(tài)時(shí)電流通路Fig.4 Current path under steady-state operation

圖5 閉鎖時(shí)電流通路Fig.5 Current path when blocking

FBMMC可以方便地繼承和移植HBMMC已經(jīng)相對(duì)成熟的控制或調(diào)制策略。當(dāng)全橋子模塊只輸出2 種電平（1、0）或（-1、0），開關(guān)動(dòng)作時(shí)，子模塊電平變化的方向是唯一的，與半橋子模塊類似。此時(shí)，全橋子模塊投入和切除的控制策略與半橋相同，僅IGBT選通信號(hào)不同。圖6為FBMMC工作在調(diào)制比小于1情況下的運(yùn)行特性。圖中，K1為a相上橋臂第一個(gè)子模塊輸出狀態(tài)；Ksp為a相上橋臂所有子模塊輸出狀態(tài)之和；Ksn為a相下橋臂所有子模塊輸出狀態(tài)之和。可見(jiàn)，當(dāng)變壓器閥側(cè)交流電壓峰值小于直流電壓的一半時(shí)，子模塊只輸出2種電平（1、0），不會(huì)出現(xiàn)負(fù)投入的情況。

圖6 FBMMC直流電壓及子模塊個(gè)數(shù)（調(diào)制比小于1）Fig.6 FBMMC DC voltage and number of submodule（modulation ratio less than 1）

由于FBSM與HBSM相比，多了負(fù)電平輸出功能，故可以通過(guò)調(diào)制作用在保證其直流電壓恒定的前提下，輸出交流相電壓峰值略高于單極直流電壓，可有效降低輸入換流器的電流，進(jìn)而降低換流器的運(yùn)行損耗。此時(shí)，F(xiàn)BSM可輸出3種電平（1、0、-1），采用的投入和切除的控制策略與半橋不同。圖7為FBMMC工作在調(diào)制比大于1情況下的運(yùn)行特性?？梢?jiàn)，當(dāng)變壓器閥側(cè)交流電壓峰值大于直流電壓的一半時(shí)，子模塊輸出 3 種電平（1、0、-1），存在負(fù)投入的情況。

圖7 FBMMC直流電壓及子模塊個(gè)數(shù)（調(diào)制比大于1）Fig.7 FBMMC DC voltage and number of submodule（modulation ratio more than 1）

3 FBMMC直流故障機(jī)理及故障清除策略

3.1 FBMMC直流故障機(jī)理

與交流輸電系統(tǒng)相比，直流輸電系統(tǒng)的阻尼往往比較低，響應(yīng)時(shí)間常數(shù)也比較小，因此故障發(fā)展會(huì)更快，故障的切除難度更大［14-15］。直流故障是直流輸電系統(tǒng)中最嚴(yán)重的故障之一，不僅會(huì)對(duì)直流系統(tǒng)造成影響，還會(huì)影響交流系統(tǒng)，嚴(yán)重危害電力系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)行［16-17］。在直流系統(tǒng)故障中，主要有單極接地故障和雙極短路故障。當(dāng)發(fā)生單極接地故障時(shí)，理論上只是改變了直流系統(tǒng)電位參考點(diǎn)的位置，非故障極電壓幅值上升一倍，正負(fù)極直流電壓保持不變，兩端系統(tǒng)可正常輸送功率。相比于單極接地故障，雙極短路故障則嚴(yán)重得多，因此本文以雙極短路故障為例進(jìn)行故障機(jī)理分析。

與HBSM相比，F(xiàn)BSM在直流故障清除方面具有相當(dāng)大的優(yōu)勢(shì)。直流側(cè)發(fā)生故障時(shí)，需要迅速閉鎖所有子模塊的IGBT，而此時(shí)電流在子模塊中的流通路徑是衡量MMC直流故障清除能力的關(guān)鍵。FBSM在閉鎖時(shí)的電流通路如圖5所示。

在故障初期，子模塊還來(lái)不及閉鎖，該階段內(nèi)故障電流主要由子模塊電容放電和交流電源饋流組成，其中子模塊電容放電占主導(dǎo)。故障初期子模塊按照正常調(diào)制模式進(jìn)行投切，任一時(shí)刻上下2個(gè)橋臂總共投入N個(gè)子模塊。根據(jù)子模塊電容電壓平衡控制策略可知，其間所有子模塊均會(huì)投入或切除，因此每相所有子模塊可近似等分為并聯(lián)的2個(gè)小組，每組N個(gè)子模塊依次交替放電。綜上，極間短路故障可以等效成如圖8所示的一個(gè)RLC二階振蕩放電回路。

圖8 FBMMC閉鎖前等效電路Fig.8 Equivalent circuit of FBMMC before locking

在t0時(shí)刻發(fā)生短路故障，等值電容電壓uC0滿足微分方程：

其初始狀態(tài)滿足：。其中 If0為電容放電電流初始電流值。

FBMMC直流短路故障放電電流if0和電容電壓uC0的解析式如下：

其中，τ0=4L/（2R+Rf）為放電回路等效電路的時(shí)間常數(shù)；為放電回路的諧振角頻率；θ0=為電流初始相角。

故障初期子模塊電容電壓快速下降，直流線路故障電流快速上升，由此也對(duì)子模塊的快速閉鎖提出了更高要求。當(dāng)直流保護(hù)檢測(cè)到直流故障的發(fā)生后，為了保護(hù)換流器，系統(tǒng)立即發(fā)出閉鎖信號(hào)，關(guān)斷所有IGBT觸發(fā)信號(hào)，閉鎖換流器內(nèi)所有子模塊，進(jìn)入子模塊閉鎖后階段。

閉鎖后，每個(gè)橋臂可等效為二極管和級(jí)聯(lián)帶電電容串聯(lián)的結(jié)構(gòu)。若忽略阻抗，此時(shí)故障等效電路如圖9所示，簡(jiǎn)化電路如圖10所示。

圖9 FBMMC閉鎖后等效電路Fig.9 Equivalent circuit of FBMMC after locking

圖10 FBMMC閉鎖后簡(jiǎn)化電路Fig.10 Simplified circuit of FBMMC after locking

可以看出，在閉鎖后，交流系統(tǒng)向直流側(cè)短路點(diǎn)饋流的潛在通路主要是由經(jīng)換流器兩相上下橋臂和直流故障弧道構(gòu)成的回路。在通路中，橋臂級(jí)聯(lián)電容電壓將會(huì)提供一個(gè)反電勢(shì)，利用二極管的反向阻斷能力，迫使故障電流迅速下降到0或者一個(gè)極小值。而要實(shí)現(xiàn)換流器的完全閉鎖，還應(yīng)保證回路中級(jí)聯(lián)電容電壓提供的反電勢(shì)大于交流線電壓幅值，從而利用二極管的反向阻斷能力實(shí)現(xiàn)完全閉鎖，即：

在不考慮子模塊冗余的情況下，一般有橋臂級(jí)聯(lián)電容額定電壓之和等于直流電壓，即：

一般地，電壓調(diào)制比k的取值在0.8～0.9之間，且：

由式（8）、（9）可得：

由此可見(jiàn)，式（7）恒成立，完全可以保證換流器實(shí)現(xiàn)完全閉鎖。

3.2 FBMMC故障清除控制策略

當(dāng)直流側(cè)發(fā)生故障時(shí)，F(xiàn)BMMC能發(fā)揮其自身的直流故障電流閉鎖能力，無(wú)需跳開交流斷路器就可以有效處理直流側(cè)故障，并實(shí)現(xiàn)換流器的快速重啟。故障后換流器控制策略如圖11所示。圖中，IDC為直流電流；Imax為直流電流限值；UDC為直流電壓；Uref為直流電壓目標(biāo)值；ε為直流電壓波動(dòng)限值；Nul為子模塊IGBT解鎖次數(shù)；λ為解鎖次數(shù)限值。

圖11 直流故障時(shí)的控制策略Fig.11 Control strategy for DC fault

由圖11的故障控制策略可以看出，直流故障下系統(tǒng)的動(dòng)作響應(yīng)特性大致可分為以下5個(gè)狀態(tài)。

a.正常運(yùn)行狀態(tài)。系統(tǒng)未檢測(cè)到直流故障，保護(hù)邏輯單元不動(dòng)作，換流器仍保持原有狀態(tài)運(yùn)行，系統(tǒng)正常傳輸功率。

b.閉鎖過(guò)程。系統(tǒng)未檢測(cè)到直流故障，保護(hù)邏輯單元?jiǎng)幼?，向換流器發(fā)出閉鎖指令，控制器迅速關(guān)斷所有IGBT的觸發(fā)脈沖。故障電流僅通過(guò)二極管向儲(chǔ)能電容充電并迅速減小，加快直流網(wǎng)絡(luò)能量的釋放。交流電源由于交流線電壓幅值小于電容電壓反電勢(shì)不能饋流。當(dāng)故障電流降低到0后，由于電容電壓和二極管反向阻斷能力使得換流器進(jìn)入完全閉鎖狀態(tài)。

c.線路去游離。換流器進(jìn)入閉鎖狀態(tài)后，保持此狀態(tài)運(yùn)行一段時(shí)間（通常為200～500 ms），使得故障線路完全去能和充分去游離，確保閃絡(luò)弧道消失，使絕緣性能恢復(fù)到原有水平。

d.解鎖與系統(tǒng)恢復(fù)。線路充分去游離后，判斷解鎖次數(shù) Nul，若Nul＜λ，則解鎖子模塊 IGBT，嘗試建立系統(tǒng)直流電壓；若Nul≥λ，則判定故障為永久性故障，進(jìn)入過(guò)程e。在解鎖后，若直流電壓能夠恢復(fù)，則故障為暫時(shí)性故障且已被切除，線路已具備重新輸電的條件，重新逐漸恢復(fù)功率傳輸，進(jìn)入正常運(yùn)行狀態(tài)；若無(wú)法恢復(fù)直流電壓，則意味著故障弧道可能仍然存在，IGBT解鎖失敗，此時(shí)將重復(fù)過(guò)程b—e。

e.隔離與重啟。通過(guò)解鎖IGBT進(jìn)行系統(tǒng)恢復(fù)失敗的情況，認(rèn)為發(fā)生永久性故障，此時(shí)系統(tǒng)停機(jī)。根據(jù)故障定位信息，斷開故障線路兩端的隔離開關(guān)，經(jīng)過(guò)檢修后重啟。

由此可見(jiàn)，F(xiàn)BMMC能夠通過(guò)自身子模塊的閉鎖能力，實(shí)現(xiàn)直流側(cè)故障的快速隔離和自清除而不需要交流斷路器的動(dòng)作，保證系統(tǒng)的快速恢復(fù)。

4 仿真分析

為驗(yàn)證FBMMC抑制直流故障電流、實(shí)現(xiàn)故障自清除的有效性，在PSCAD/EMTDC中搭建雙端21電平FBMMC模型，如圖12所示。整流側(cè)采用定有功功率和定無(wú)功功率控制，逆變側(cè)采用定直流電壓和定無(wú)功功率控制［18-19］。系統(tǒng)控制策略采用同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的雙閉環(huán)矢量電流控制，調(diào)制策略采用最近電平逼近調(diào)制。仿真參數(shù)如下：額定功率為1000MW，交流系統(tǒng)電壓為220kV，變壓器變比為220kV/391kV，直流母線電壓為±320 kV，橋臂子模塊個(gè)數(shù)為20，子模塊電容為1300 μF，橋臂電感為60 mH，采樣頻率為10 kHz，直流電纜長(zhǎng)度為10.7 km。

圖12 仿真模型Fig.12 Simulation model

1.2 s前，系統(tǒng)處于子模塊充電階段，子模塊電壓波形如圖13所示。系統(tǒng)穩(wěn)定后，設(shè)定在1.8 s時(shí)FBMMC系統(tǒng)發(fā)生雙極短路故障，考慮故障識(shí)別等因素，設(shè)定換流器閉鎖時(shí)間為故障后0.5 ms，即換流器在1.8005 s時(shí)閉鎖。對(duì)比FBMMC無(wú)閉鎖和有閉鎖2種情況，直流故障仿真結(jié)果如圖14所示。

圖13 子模塊電容電壓Fig.13 Capacitor voltage of submodule

圖14 雙端FBMMC-HVDC系統(tǒng)直流故障仿真結(jié)果Fig.14 DC fault simulative results of double-terminal FBMMC-HVDC system

圖14（a）、（c）、（e）、（g）表明，F(xiàn)BMMC-HVDC 系統(tǒng)發(fā)生直流故障后，如果不采取任何保護(hù)措施，子模塊電容將會(huì)放電，各子模塊電容電壓（UC）迅速降為0，交流電流（is）、直流電流（idc）、橋臂電流（ip、in）將迅速增加，將直接危害電力電子器件安全并影響故障清除后的系統(tǒng)恢復(fù)。而圖14（b）、（d）、（f）、（h）則表明，故障后迅速閉鎖換流器，由于電容電壓給二極管一個(gè)反向電壓，在二極管反向阻斷能力作用下三相交流電流以及直流側(cè)電流、橋臂電流迅速降為0，交流系統(tǒng)不再向直流故障點(diǎn)饋入電流，同時(shí)子模塊電容電壓得以保持，便于故障清除后系統(tǒng)的快速恢復(fù)。

假設(shè)故障持續(xù)時(shí)間為0.2 s，2 s時(shí)故障消失，換流器解鎖，系統(tǒng)恢復(fù)運(yùn)行。仿真結(jié)果如圖15、16所示。可以看出，在控制系統(tǒng)的作用下，系統(tǒng)起初正常運(yùn)行，隨著故障的發(fā)生，直流電壓開始下降，換流器閉鎖后，直流電壓降為0，有功傳輸終止。圖14（d）也表明，只要閉鎖及時(shí)，子模塊電容電壓略有降落，隨后將維持在額定電壓附近，保持不變。隨著故障消失，換流器解鎖，子模塊電容經(jīng)過(guò)短暫充電后電壓基本維持穩(wěn)定，直流母線和有功功率迅速增大，經(jīng)短時(shí)振蕩后恢復(fù)到穩(wěn)定狀態(tài)，重新恢復(fù)直流定壓和有功傳輸，系統(tǒng)恢復(fù)正常運(yùn)行。

圖15 整流側(cè)直流母線電壓Fig.15 DC bus voltage of rectifier-side

圖16 逆變側(cè)有功功率Fig.16 Active power of inverter-side

由仿真結(jié)果可知，F(xiàn)BSM在直流側(cè)發(fā)生雙極短路故障后，能夠通過(guò)閉鎖換流器來(lái)切斷故障電流，具有較好的直流故障穿越能力。

5 結(jié)論

本文針對(duì)常規(guī)HBMMC子模塊無(wú)直流故障閉鎖能力的問(wèn)題，選取了具有直流故障穿越能力的FBSM。首先分析了其導(dǎo)通充電機(jī)理，然后對(duì)其清除直流故障電流的機(jī)理和控制策略進(jìn)行了分析，最后在直流側(cè)雙極短路故障下，對(duì)其切斷直流故障電流的能力進(jìn)行了建模仿真分析。結(jié)果表明FBMMC具有閉鎖直流故障的能力，在無(wú)需交流斷路器動(dòng)作的情況下能快速切斷故障電流，具有HBSM所不具備的突出優(yōu)勢(shì)，非常適用于采用架空線遠(yuǎn)距離的柔性直流輸電場(chǎng)合。

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