楊果林，申權(quán)，2，易岳林，邱明明

(1. 中南大學(xué)土木工程學(xué)院，湖南 長沙 410075; 2. 湖南城市學(xué)院土木工程學(xué)院，湖南 益陽 413000)

順層邊坡組合式支擋結(jié)構(gòu)加速度響應(yīng)數(shù)值分析及振動臺試驗(yàn)*

楊果林1，申權(quán)1，2，易岳林1，邱明明1

(1. 中南大學(xué)土木工程學(xué)院，湖南 長沙 410075; 2. 湖南城市學(xué)院土木工程學(xué)院，湖南 益陽 413000)

大理至瑞利(大瑞)鐵路沿線存在大量的順層巖質(zhì)邊坡需要支護(hù)。以大瑞鐵路沿線順層邊坡組合式支擋結(jié)構(gòu)(錨桿框架梁+重力式擋墻)為研究對象，以壓縮汶川波作為輸入地震波，對順層邊坡支擋結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)進(jìn)行振動臺試驗(yàn)及數(shù)值分析，研究順層邊坡在壓縮汶川波激振下支擋結(jié)構(gòu)加速度響應(yīng)，對比分析數(shù)值分析結(jié)果與振動臺試驗(yàn)結(jié)果。研究表明：數(shù)值分析結(jié)果與振動臺試驗(yàn)結(jié)果的變化規(guī)律基本一致，證明振動臺模型試驗(yàn)結(jié)果的合理性，也證明數(shù)值分析方法的可靠性。

順層邊坡；FLAC3D數(shù)值分析；振動臺試驗(yàn)；組合式支擋結(jié)構(gòu)；加速度響應(yīng)

5.12 汶川地震造成了大量的山體崩塌、邊坡滑塌，嚴(yán)重危害人民的生命和財(cái)產(chǎn)安全，嚴(yán)重?fù)p壞公路和鐵路交通[1-5]。在建的大瑞鐵路，將穿行于青藏高原南東緣橫斷山脈中段和南西端的滇西高原，沿途地形地質(zhì)極其復(fù)雜，地震頻發(fā)，沿線存在大量的順層巖質(zhì)邊坡，往往采用組合式支擋結(jié)構(gòu)對其進(jìn)行治理。邊坡的動力響應(yīng)分析是研究邊坡的破壞機(jī)理、動力穩(wěn)定性的重要研究手段，因此，有必要對組合式支擋結(jié)構(gòu)支護(hù)順層邊坡進(jìn)行地震響應(yīng)特性研究，其研究方法主要有數(shù)值分析和振動臺試驗(yàn)。課題組以大瑞鐵路順層邊坡為工程背景，采用組合支擋結(jié)構(gòu)(上部錨桿框架梁+下部重力式擋土墻)對順層邊坡進(jìn)行支護(hù)，利用振動臺模型試驗(yàn)和數(shù)值分析軟件研究此種組合式支擋結(jié)構(gòu)的加速度響應(yīng)特性，對比分析二者結(jié)果，所得研究成果將為該地區(qū)鐵路及公路建設(shè)提供借鑒。

眾多學(xué)者對邊坡及其支擋結(jié)構(gòu)在地震荷載作用下的動力響應(yīng)規(guī)律進(jìn)行研究。董金玉等[6]根據(jù)動力模型試驗(yàn)的相似關(guān)系，設(shè)計(jì)制作了順層模型邊坡，并完成了大型振動臺試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果表明，在坡體表面和內(nèi)部豎直方向上，加速度放大系數(shù)隨著坡體高程增加而增大，并且隨著高程增加，加速度放大系數(shù)增大的速度加快。Lin等[7]在研究砂土邊坡地震穩(wěn)定性時，采用FLAC軟件進(jìn)行了數(shù)值分析，并與振動臺試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對比分析，研究表明：動力加速度為0.4g時，邊坡為線性響應(yīng)，動力加速度增加到0.5g時，邊坡為非線性響應(yīng)。于玉貞等[8]為研究砂土邊坡的地震響應(yīng)規(guī)律，在50倍重力加速度條件下進(jìn)行邊坡的動力離心模型試驗(yàn)，研究表明：邊坡自下而上存在地震響應(yīng)放大現(xiàn)象。董建華等[9]考慮土體與支護(hù)結(jié)構(gòu)相互作用及其協(xié)同工作建立三維有限元模型，分析雙向地震激振下框架錨桿支護(hù)邊坡的動力響應(yīng)，結(jié)果表明：框架錨桿支護(hù)邊坡延性大、有很好的抗震性能，框架內(nèi)力和土壓力在地震作用下明顯增大。文暢平等[10-12]同樣對高陡邊坡特殊支擋結(jié)構(gòu)進(jìn)行大型振動臺試驗(yàn)，研究支擋結(jié)構(gòu)的動力響應(yīng)規(guī)律。周洪燕[13]利用FLAC3D軟件，采用時程分析法，分別計(jì)算邊坡在地震峰值加速度，研究表明，在水平地震波單獨(dú)作用下，邊坡對輸入地震波存在顯著的垂直放大效應(yīng)和水平放大效應(yīng)；地震峰值加速度放大系數(shù)隨高程增加逐漸增大，一般在坡頂處達(dá)到最大值；同一高程處，由坡內(nèi)至坡面，加速度放大系數(shù)呈增大趨勢，在坡面處存在顯著的臨空面放大效應(yīng)。彭寧波[14]采用FLAC3D對一錨固順層巖質(zhì)邊坡進(jìn)行了數(shù)值模擬研究，通過對地震作用下錨固巖質(zhì)邊坡的位移、加速度進(jìn)行研究，研究表明：不同地震作用下，同一邊坡的動力響應(yīng)不同，巖層交界面是動力響應(yīng)特征的分界面，邊坡的結(jié)構(gòu)特征是邊坡動力響應(yīng)特性的主導(dǎo)因素，錨桿對巖質(zhì)邊坡的錨固作用主要是改善了邊坡的結(jié)構(gòu)特征。

葉海林等[15]采用振動臺進(jìn)行預(yù)應(yīng)力錨索支護(hù)巖質(zhì)邊坡模型試驗(yàn)，研究結(jié)果表明：隨著輸入地震波峰值的增大，錨索預(yù)應(yīng)力損失呈先增大后減小的趨勢，達(dá)到臨界值后，不再發(fā)生預(yù)應(yīng)力損失。葉海林等[16]通過監(jiān)測樁后土壓力、邊坡坡面加速度和位移響應(yīng)，研究抗滑樁在地震作用下邊坡抗震機(jī)制和地震作用樁后土壓力分布形式和抗滑樁的抗震性能。葉海林等[17]采用大型振動臺模型試驗(yàn)，輸入幅值逐級增大的地震波，得到邊坡動力破壞特征：上部拉裂縫和下部剪切滑移面形成貫通的破裂面，采用FLAC動力差分軟件模擬模型邊坡振動臺試驗(yàn)過程，證實(shí)拉裂縫與剪切滑移面貫通是邊坡動力破壞的必要條件，位移和加速度響應(yīng)突變可以作為邊坡動力破壞的判據(jù)。黃潤秋等[18]通過大型振動臺試驗(yàn)，研究反傾和順層兩類結(jié)構(gòu)巖體邊坡在強(qiáng)震條件下的地震動力響應(yīng)，結(jié)果表明：強(qiáng)震條件下，斜坡對水平地震動力的響應(yīng)要遠(yuǎn)超過垂直地震動力，前者所導(dǎo)致的加速度響應(yīng)峰值(PGA)放大系數(shù)是后者的2～3倍。在水平地震動力作用下，斜坡的地震動響應(yīng)具有顯著的高程效應(yīng)和結(jié)構(gòu)效應(yīng)。許強(qiáng)等[19]以輸入加速度峰值0.3g為例，分析不同巖性組合模型斜坡在單向天然地震波作用下的同向加速度動力響應(yīng)規(guī)律，研究表明，加速度沿豎直和水平方向的響應(yīng)都呈現(xiàn)明顯的非線性特征；總體上，高程對地震波具有明顯的放大效應(yīng)。

1 振動臺試驗(yàn)

根據(jù)振動臺負(fù)載能力，工作頻率范圍，以幾何尺寸、密度和加速度作為本模型試驗(yàn)的控制量，模型與原型尺寸的相似比為1∶8，順層邊坡模型尺寸、模型試驗(yàn)及加速度元器件布置如圖1所示。順層邊坡振動臺模型基座采用現(xiàn)澆C25號混凝土模擬基質(zhì)巖層，基座上面依次安放厚度為10cm的5號砂漿塊，2cm厚兩面打磨的花崗巖片，在基座與砂漿塊之間、砂漿塊與花崗巖片之間分別鋪設(shè)厚度為1cm的粘性土層，用來模擬不同材料之間的接觸關(guān)系。基座為便于安放擋墻，預(yù)留了150cm×43cm×15cm(長×寬×高)凹槽，重力式擋墻周圍空隙部分以碎石土填充并夯實(shí)。振動臺試驗(yàn)填料的填筑均按最佳含水量以及90%壓實(shí)度控制。

振動臺試驗(yàn)將地震波加速度峰值調(diào)整為鐵路規(guī)范地震烈度7～10度所對應(yīng)的0.1、0.2、0.4和0.6g。振動臺試驗(yàn)采用汶川波(雙向代號WC_XZ，單向代號WC_X等)作為輸入地震波，幅值分別調(diào)整為7～10度抗震設(shè)防，輸入地震波按時間壓縮比2.83進(jìn)行壓縮。壓縮的汶川波加速度時程曲線和傅氏譜分別如圖2、圖3所示，邊坡試驗(yàn)工況如表1所示。

圖1 順層邊坡模型及加速度計(jì)布置Fig.1 The model size and location of accelerometer in bedding rock slope

序號工況代號加速度幅值/gxyz時間壓縮比1WC_XZ-1(30)0.1/0.0672.832WC_XZ-2(30)0.2/0.1332.833WC_XZ-3(30)0.4/0.2672.834WC_X-4(30)0.62.835WC_Z-4(30)0.42.836WC_XZ-4(30)0.6/0.42.837WC_XZ-4(20)0.6/0.42.838WC_XZ-4(40)0.6/0.42.83

圖2 壓縮汶川波加速度時程曲線Fig.2 The time-history curve of compressed wen-chuan wave

圖3 壓縮汶川波加速度傅氏譜Fig.3 The fourier spectra of compressed wen-chuan wave

2 數(shù)值模型分析

采用有限差分軟件FLAC3D進(jìn)行數(shù)值分析，順層邊坡數(shù)值模型與振臺試驗(yàn)?zāi)Ｐ统叽缫恢?，它包含：基座，順層巖體，擋墻和填土，錨桿框架梁。在基座與順層巖體、順層巖體與填土、填土與擋墻、順層巖體與擋墻、基座與擋墻之間分別設(shè)立接觸面，順層邊坡試驗(yàn)的網(wǎng)格、接觸面及支護(hù)結(jié)構(gòu)分布分別見圖4，各部分參數(shù)見表2和表3。本次數(shù)值分析采用振動臺試驗(yàn)中的壓縮汶川波，考慮壓縮汶川波持時過長，時程曲線如圖2所示，在數(shù)值計(jì)算中截取壓縮汶川波能量集中的前15s進(jìn)行輸入。本次數(shù)值分析設(shè)置局部阻尼，并考慮5%的臨界阻尼比。FLAC3D數(shù)值分析計(jì)算監(jiān)測點(diǎn)布設(shè)與振動臺試驗(yàn)一致，對監(jiān)測點(diǎn)的水平加速度、垂直加速度等動態(tài)參量進(jìn)行了監(jiān)測。

表2 順層邊坡數(shù)值模擬參數(shù)Table 2 The parameters of bedding slope model

表3 模型接觸面參數(shù) Table 3 The parameters of contact surface in model

3 振動臺試驗(yàn)結(jié)果

圖5、圖6分別為重力式擋墻、框架梁水平向加速度放大系數(shù)振動臺試驗(yàn)結(jié)果；圖7為框架梁豎直向加速度放大系數(shù)振動臺試驗(yàn)結(jié)果。圖中，AH-2、AH-3、AH-4分別表示為2、3、4號測點(diǎn)(分別距離臺面46、77、108mm處測點(diǎn)，見圖1)的水平加速度，AV-2、AV-3、AV-4分別表示為2、3、4號測點(diǎn)的垂直加速度，各測點(diǎn)位置見圖1。

由圖5可知，在壓縮汶川波XZ雙向激振下，輸入加速度峰值在0.1～0.2g時，加速度放大系數(shù)隨著輸入地震動的增大而變化較大；輸入加速度峰值在0.2～0.6g時，加速度放大系數(shù)隨著輸入地震動的增大而變化較??；重力式擋墻的水平向加速度放大系數(shù)沿墻高度的增大而增大。

由圖6可知，在壓縮汶川波XZ雙向激振下，隨著監(jiān)測點(diǎn)高度的增加，錨桿框架梁水平向加速度放大系數(shù)逐漸增大；輸入加速度峰值在0.2～0.6g時，水平向加速度放大系數(shù)隨著輸入加速度峰值的增大而減小，由此說明，在一定范圍內(nèi)，地震動越大，錨桿框架梁錨固的順層邊坡的能耗越大，抗震性能越好，其原因可能在于錨桿拉力作用。綜合圖5和圖6可知，順層邊坡自下而上存在地震響應(yīng)放大現(xiàn)象。

圖4 順層邊坡網(wǎng)格、接觸面及支護(hù)結(jié)構(gòu)軟件模擬圖Fig.4 bedding slope software simulation

圖5 重力式擋墻水平向加速度放大系數(shù)Fig.5 Horizontal acceleration amplification coefficient of gravity retaining wall

圖6 框架梁水平向加速度放大系數(shù)Fig.6 Horizontal acceleration amplification coefficient of framed girder

由圖7可知，在壓縮汶川波XZ雙向激振下，錨桿框架梁豎向加速度放大系數(shù)隨著監(jiān)測點(diǎn)高度的增加而逐漸增大。輸入加速度峰值在0.1～0.6g時，錨桿框架梁豎直向放大系數(shù)隨著輸入加速度峰值的增大而呈非線性減小的趨勢，減小的速率先快后緩。

為對比壓縮汶川波在X單向、Z單向作用下支擋結(jié)構(gòu)水平加速度放大系數(shù)的特點(diǎn)，此處以30°順層巖質(zhì)邊坡，輸入0.6gX向汶川波、0.4gZ向汶川波為例比較。圖8為不同激振方向下重力式擋墻水平向加速度水平放大系數(shù)振動臺試驗(yàn)結(jié)果，圖中，2、3、4代表重力式擋墻監(jiān)測點(diǎn)的位置。由圖8可知，在Z方向地震波激振下，也產(chǎn)生X方向的加速度；擋墻水平向加速度放大系數(shù)兩端大中間小，呈折線分布；X單向地震波激振與Z單向地震波激振下，重力式擋墻水平向加速度放大系數(shù)差別不大，原因在于輸入地震動越大，加速度放大系數(shù)越小，Z單向地震動加速度峰值為0.4g，而X單向地震動加速度峰值為0.6g。

圖7 框架梁豎向加速度放大系數(shù)Fig.7 vertical acceleration amplification coefficient of framed girder

圖8 不同激振方向下?lián)鯄λ郊铀俣确糯笙禂?shù)Fig.8 Horizontal acceleration amplification coefficient of gravity retaining wall under different direction excitation

圖9為不同激振方向下框架梁水平向加速度放大系數(shù)振動臺試驗(yàn)結(jié)果，圖中，6、7、8代表框架梁上監(jiān)測點(diǎn)的位置(見圖1)。由圖9可知，不同方向荷載激振下，框架梁加速度水平放大系數(shù)數(shù)值分析結(jié)果與振動臺試驗(yàn)結(jié)果亦接近。在Z向地震波激振下，也將產(chǎn)生X方向的加速度；擋墻水平向加速度放大系數(shù)兩端大中間小，呈折線分布。

為分析不同傾角的支擋結(jié)構(gòu)順層邊坡抗震性能，采用3種不同傾角的順層邊坡進(jìn)行試驗(yàn)研究，分別為20°、30°、40°，輸入0.6g雙向(XZ)汶川波。圖10為不同傾角順層邊坡重力式擋墻水平向加速度放大系數(shù)結(jié)果。由圖10可知，在壓縮汶川波XZ雙向激振下，重力式擋墻水平向加速度放大系數(shù)隨著墻高而增大，在墻頂處最大。擋墻水平加速度放大系數(shù)隨著順層邊坡的傾角增大而增大。

圖9 不同激振方向下框架梁加速度放大系數(shù)Fig.9 Horizontal acceleration amplification coefficient of framed girder under different direction excitation

圖10 三種傾角下?lián)鯄λ较蚣铀俣确糯笙禂?shù)Fig.10 Horizontal acceleration amplification coefficient of gravity retaining wall under three degrees slope

4 數(shù)值分析結(jié)果

圖11、圖12分別為重力式擋墻、框架梁水平向加速度放大系數(shù)數(shù)值分析結(jié)果；圖13為框架梁豎直向加速度放大系數(shù)數(shù)值分析結(jié)果。

由圖11可知，由于監(jiān)測點(diǎn)2位于墻腳，離臺面高度(46mm)較小，所以其加速度放大系數(shù)隨地震動峰值加速度的變化不大；對于監(jiān)測點(diǎn)3(墻腰)、和監(jiān)測點(diǎn)4(墻頂)，在壓縮汶川波XZ雙向激振下，其加速度放大系數(shù)隨著輸入地震動的增大而減少；重力式擋墻的水平向加速度放大系數(shù)沿墻高度的增大而增大。對比圖11和圖5可知，振動臺試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值分析結(jié)果的變化規(guī)律基本一致，振動臺模型試驗(yàn)與數(shù)值分析得到了較好的相互驗(yàn)證，證明振動臺模型試驗(yàn)結(jié)果的合理性，也證明數(shù)值分析方法的可靠性。然而，數(shù)值分析結(jié)果比振動臺試驗(yàn)結(jié)果偏大。原因在于，其一，數(shù)值分析中土體是一種連續(xù)材料，而實(shí)際土體是散體材料；其二，振動臺試驗(yàn)測試受很多因素的影響，如土的含水率，壓實(shí)度等，而數(shù)值分析條件比較理想；其三，數(shù)值分析輸入阻尼比為5%，其取值比實(shí)際值偏小。

由圖12可知，在壓縮汶川波XZ雙向激振下，輸入地震動峰值加速度在0.2～0.6g時，水平向加速度放大系數(shù)隨著輸入峰值加速度的增大而減小，坡腳(AH-6)減少的速度先快后慢，坡腰(AH-7)和坡頂(AH-8)減少的速度較快。對比圖11和圖12可知，監(jiān)測點(diǎn)4和監(jiān)測點(diǎn)6所處的位置相近，變化規(guī)律一致。輸入地震動峰值加速度在0.2～0.4g時，隨著監(jiān)測點(diǎn)高度的增加，錨桿框架梁水平向加速度放大系數(shù)逐漸增大。對比圖12和圖6可知，振動臺試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值分析結(jié)果的變化規(guī)律基本一致。

圖11 重力式擋墻水平向加速度放大系數(shù)Fig.11 Horizontal acceleration amplification coefficient of gravity retaining wall

圖12 框架梁水平向加速度放大系數(shù)Fig.12 Horizontal acceleration amplification coefficient of framed girder

由圖13可知，在壓縮汶川波XZ雙向激振下，輸入地震動峰值加速度在0.1～0.6g時，錨桿框架梁豎向放大系數(shù)隨著輸入加速度峰值的增大而呈非線性減小的趨勢，減小的速率先快后緩。對比圖13和圖7可知，振動臺試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值分析結(jié)果的變化規(guī)律基本一致。

圖14、圖15分別為不同激振方向下重力式擋墻、框架梁水平向加速度放大系數(shù)數(shù)值結(jié)果。由圖14可知，在Z單向激振下，擋墻也產(chǎn)生X方向的加速度；擋墻水平向加速度放大系數(shù)兩端大中間小，呈折線分布。對比圖8和圖14可知，不同激振方向下，框架梁加速度水平放大系數(shù)數(shù)值分析結(jié)果與振動臺試驗(yàn)結(jié)果變化規(guī)律一致。

圖13 框架梁豎向加速度放大系數(shù)Fig.13 vertical acceleration amplification coefficient of framed girder

圖14 不同激振方向下?lián)鯄λ郊铀俣确糯笙禂?shù)Fig.14 Horizontal acceleration amplification coefficient of gravity retaining wall under different direction excitation

由圖15可知，在豎(Z)向地震波激振下，也將產(chǎn)生水平(X)方向的加速度；擋墻水平向加速度放大系數(shù)兩端大中間小，呈折線分布。對比圖14和圖15可知，輸入0.4gZ向汶川波荷載作用下，框架梁水平加速度放大系數(shù)比其他兩種波的值相差較大，比重力式擋墻的區(qū)別更明顯。原因在于框架梁擋墻位于順層坡上，與水平向呈一定夾角，而重力式擋墻是直立式，其次，重力式擋墻比框架梁擋墻體積大、重量大，因此，Z方向荷載對框架梁影響較大。

圖15 不同激振方向下框架梁加速度放大系數(shù)Fig.15 Horizontal acceleration amplification coefficient of framed girder under different direction excitation

圖16為不同傾角順層邊坡重力式擋墻水平向加速度放大系數(shù)數(shù)值結(jié)果。由圖16可知，擋墻水平加速度放大系數(shù)隨著順層邊坡的傾角增大而增大。對比圖10和圖16可知，在壓縮汶川波XZ雙向激振下，重力式擋墻加速度水平向放大系數(shù)數(shù)值分析結(jié)果和振動臺試驗(yàn)結(jié)果變化趨勢一致，數(shù)值分析的值略大于振動臺試驗(yàn)值。

圖16 三種傾角下?lián)鯄λ较蚣铀俣确糯笙禂?shù)Fig.16 Horizontal acceleration amplification coefficient of gravity retaining wall under three degrees slope

5 結(jié) 論

以大瑞鐵道沿線順層邊坡為研究對象，采用振動臺模型試驗(yàn)對復(fù)合支擋結(jié)構(gòu)順層邊坡的加速度動力響應(yīng)進(jìn)行研究，通過輸入汶川地震波，研究了重力式擋墻+框架梁支擋順層邊坡的在地震荷載作用下的加速度響應(yīng)規(guī)律，并與數(shù)值分析結(jié)果進(jìn)行對比，得出以下結(jié)論:

1)數(shù)值分析結(jié)果與振動臺試驗(yàn)結(jié)果的變化規(guī)律基本一致，振動臺模型試驗(yàn)與數(shù)值分析得到了較好的相互驗(yàn)證，證明振動臺模型試驗(yàn)結(jié)果的合理性，也證明數(shù)值分析方法的可靠性。

2)在壓縮汶川波XZ雙向激振下，重力式擋墻水平向加速度放大系數(shù)隨著輸入地震波的增大而減少；水平向加速度放大系數(shù)沿墻高度的增大而增大，順層邊坡自下而上存在地震響應(yīng)放大現(xiàn)象。

3)錨桿框架梁豎直向放大系數(shù)隨著輸入加速度峰值的增大而呈非線性減小的趨勢，減小的速率先快后緩。

4) 在X向、Z向壓縮汶川波作用下，重力式擋墻和框架梁加速度水平放大系數(shù)兩端大中間小，呈折線分布。在Z向地震波激振下，也產(chǎn)生X方向的加速度。

5)重力式擋墻水平加速度放大系數(shù)隨著順層邊坡傾角增大而增大。

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Acceleration characteristics of supporting structures supported bedding slopes by numerical analysis and shaking table experiment

YANGGoulin1,SHENQuan1，2,YIYuelin1,QIUMingming1

(1. School of Civil Engineering, Central South University, Changsha 410075, China; 2. School of Civil Engineering, Hunan City University, Yiyang 413000, China)

Based on support structure project of the railway from Dali to Ruili, dynamic characteristics of retaining structures against bedding slopes are studied by numerical analysis and shaking table experiment. It mainly contains acceleration response on retaining structure under Wen-chuan earthquakeXZ-excitation. Both of the numerical simulation and the shaking table experiment prove that the results are generally similar to each other. It is found that horizontal /vertical acceleration amplification factor is decreased with the increase of input field vibrations. The shaking table model test conforms well to the numerical simulations, validating that the results of shaking table model test are reasonable and the numerical simulation method is reliable.

bedding slopes; FLAC3Dnumerical analysis; a shaking table test; combination retaining structures; acceleration

10.13471/j.cnki.acta.snus.2017.01.005

2016-06-24 基金項(xiàng)目： 國家自然科學(xué)基金(51478484,51278499,51308551,51678571)

楊果林(1963年生) ，男；研究方向：道路與鐵道工程、巖土工程和結(jié)構(gòu)工程；E-mail:guoling@mail.csu.edu.cn

申權(quán)(1987年生) ，男；研究方向：土體工程特性及數(shù)值試驗(yàn)；E-mail:shenquan123456@126.com

TU43

A

0529-6579(2017)01-0028-08