余承龍 孫 青 董鐵軍 吳義濤 周健偉 劉君偉

(1. 中海油田服務(wù)股份有限公司物探事業(yè)部 天津 300459； 2. 中海油田服務(wù)股份有限公司鉆井事業(yè)部 廣東湛江 524057;3. 深圳中海油服深水技術(shù)有限公司 廣東深圳 518067)

推進(jìn)器輔助錨泊模式下半潛式平臺(tái)錨地抗臺(tái)風(fēng)能力分析

余承龍1孫 青1董鐵軍2吳義濤1周健偉1劉君偉3

(1. 中海油田服務(wù)股份有限公司物探事業(yè)部 天津 300459； 2. 中海油田服務(wù)股份有限公司鉆井事業(yè)部 廣東湛江 524057;3. 深圳中海油服深水技術(shù)有限公司 廣東深圳 518067)

針對(duì)半潛式鉆井平臺(tái)在錨地防臺(tái)風(fēng)這一特定工況，選取我國(guó)南海港外錨地典型海洋環(huán)境條件，采用錨泊分析配合平均載荷縮減法，并考慮動(dòng)力定位系統(tǒng)推進(jìn)器性能的影響，建立了平臺(tái)-錨泊系統(tǒng)耦合時(shí)域動(dòng)態(tài)分析模型，分析了半潛式鉆井平臺(tái)在淺水海域惡劣海況條件下有無(wú)動(dòng)力定位系統(tǒng)輔助時(shí)的錨泊狀態(tài)，并依據(jù)API RP 2SK規(guī)范對(duì)其綜合抗臺(tái)風(fēng)能力進(jìn)行了評(píng)價(jià)與分析，結(jié)果表明推進(jìn)器輔助錨泊模式可以有效改善錨泊系統(tǒng)受力狀況，并顯著增強(qiáng)平臺(tái)綜合抗臺(tái)風(fēng)能力。本文研究方法及結(jié)論可為同時(shí)具備錨泊及動(dòng)力定位系統(tǒng)的浮式結(jié)構(gòu)物在抗臺(tái)風(fēng)時(shí)的工程設(shè)計(jì)及實(shí)際作業(yè)提供參考。

半潛式平臺(tái)；推進(jìn)器輔助錨泊；南海港外錨地；抗臺(tái)風(fēng)能力；錨泊分析；平均載荷縮減法

由于受到地理位置、地形環(huán)境、水文格局以及季風(fēng)環(huán)流等影響，中國(guó)南海熱帶氣旋頻發(fā)且變化多端，生成發(fā)展迅速，難以預(yù)測(cè)，嚴(yán)重影響海洋工程作業(yè)安全[1-4]。半潛式鉆井平臺(tái)在該海域錨地防臺(tái)風(fēng)過(guò)程中，若遭受的海況較為惡劣，極易因錨泊能力不足而發(fā)生走錨[5]，甚至于出現(xiàn)擱淺、碰撞等嚴(yán)重安全事故。目前深水半潛式鉆井平臺(tái)基本都配備動(dòng)力定位(Dynamic Positioning,DP)系統(tǒng)[6]，因此，半潛式鉆井平臺(tái)在錨地防臺(tái)設(shè)計(jì)時(shí)不僅要考慮其錨泊系統(tǒng)的定位能力，還要綜合考慮DP系統(tǒng)輔助動(dòng)力定位時(shí)的最大抗臺(tái)風(fēng)能力，從而確定最佳防臺(tái)風(fēng)應(yīng)急措施。由于推進(jìn)器輔助錨泊(Thruster Assisted Mooring,TAM)工作模式較為復(fù)雜，國(guó)內(nèi)外只有少量的理論和試驗(yàn)研究，且主要針對(duì)半潛式鉆井平臺(tái)在1500～3000 m深水海域以錨泊輔助動(dòng)力定位工作模式，主要探討其分析方法、失效模式、布置方式、控制策略以及設(shè)計(jì)方法等[7-14]，雖然也有相對(duì)成熟的產(chǎn)品應(yīng)用方案[15]，但其解決現(xiàn)場(chǎng)能力不足，實(shí)際生產(chǎn)應(yīng)用較少。

本文在前人研究的基礎(chǔ)上，針對(duì)半潛式鉆井平臺(tái)在錨地防臺(tái)風(fēng)這一特定工況，考慮我國(guó)南海港外錨地典型海洋環(huán)境條件，采用平均載荷縮減法配合動(dòng)力學(xué)分析，得到了同時(shí)具備錨泊與DP系統(tǒng)的半潛式平臺(tái)在抗臺(tái)風(fēng)時(shí)的綜合定位能力，從而為其在錨地防臺(tái)方案設(shè)計(jì)及實(shí)際作業(yè)中提供參考依據(jù)。

1 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)及幾何模型

1.1 平臺(tái)主體數(shù)據(jù)

本次分析所采用的半潛式鉆井平臺(tái)模型總長(zhǎng)度為114.07 m，總體寬度為78.68 m，重心高度(距離龍骨基線)為25.20 m，橫搖回轉(zhuǎn)半徑33.30 m，縱搖回轉(zhuǎn)半徑32.40 m，艏搖回轉(zhuǎn)半徑35.00 m。2個(gè)下部浮體尺寸均為117.04 m×20.12 m×8.54 m，4根立柱高17.39 m、頂部和底部寬度為15.86 m、中部寬度17.39 m，其中心縱向和橫向間距均為58.56 m，上部甲板尺寸為77.47 m×74.42 m×8.60 m。平臺(tái)生存吃水16.00 m，排水量為4.81×107kg。

1.2 錨泊及推進(jìn)器配置

平臺(tái)配備84 mm R5級(jí)錨鏈主輔各4根，其干重為1.52×103kg/m，濕重為1.31×103kg/m，最小破斷力為8.42×103kN，拉伸剛度為7.13×105kN。錨爪采用的是Stevpris MK5型錨，質(zhì)量為1.5×104kg，其極限錨固能力可根據(jù)Vryhof Anchor B.V.公司所提供的試驗(yàn)結(jié)果查詢[16]。錨泊系統(tǒng)布置如圖1所示，其中錨鏈頂部預(yù)張力為686 kN。DP系統(tǒng)采用8臺(tái)全回轉(zhuǎn)推進(jìn)器，每臺(tái)推進(jìn)器在靜水中最大系樁拉力為784 kN，其布置方式如圖2所示。

圖1 某半潛式鉆井平臺(tái)錨泊系統(tǒng)布置示意圖Fig .1 Mooring configuration of one semi-submersible drilling platform

圖2 某半潛式鉆井平臺(tái)推進(jìn)器分布示意圖Fig .2 Thruster arrangement of one semi-submersible drilling platform

錨泊系統(tǒng)及推進(jìn)器系統(tǒng)最終布置方案如表1所示。其中錨泊線方位角為錨鏈與平臺(tái)艏向之間順時(shí)針?lè)较蛏系膴A角，錨泊半徑為錨爪與導(dǎo)纜器之間的水平距離，出鏈長(zhǎng)度為錨鏈從主甲板到錨爪之間的長(zhǎng)度。預(yù)張緊力為686.42 kN。

表1 某半潛式鉆井平臺(tái)錨泊及推進(jìn)器布置情況Table 1 Thruster assisted mooring configuration of one semi-submersible drilling platform

1.3 推進(jìn)器性能

DP系統(tǒng)推進(jìn)器效率與推進(jìn)器類型、布置方式、來(lái)流速度以及旋轉(zhuǎn)方向等相關(guān)，并且推進(jìn)器之間以及推進(jìn)器與船體之間還存在相互干擾；此外，DP系統(tǒng)推進(jìn)器在錨地淺水區(qū)域作業(yè)時(shí)，還會(huì)因淺水效應(yīng)而存在一定的推力減額。推進(jìn)器敞水性能曲線如圖3所示，推進(jìn)器在不同旋轉(zhuǎn)方向(推力方向與船艏向順時(shí)針的夾角)上的效率如圖4所示。

圖3 某半潛式鉆井平臺(tái)推進(jìn)器敞水性能曲線Fig .3 One semi-submersible drilling platform propeller performance curve vs. inflow velocity

圖4 某半潛式鉆井平臺(tái)推進(jìn)器在不同旋轉(zhuǎn)方向上的效率Fig .4 One semi-submersible drilling platform thruster efficiency vs.different thruster headings

1.4 環(huán)境條件

港外錨地平均水深30 m，海床平坦，底質(zhì)以淤泥質(zhì)為主，表層海流最大流速0.77 m/s，考慮7級(jí)以上的風(fēng)力載荷[17]。淺水海域臺(tái)風(fēng)波浪計(jì)算較為復(fù)雜，本文采用文獻(xiàn)[18]根據(jù)部分統(tǒng)計(jì)資料所得到的經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)計(jì)算錨地處臺(tái)風(fēng)所對(duì)應(yīng)的波浪，并采用JONSWAP譜進(jìn)行模擬[19]。

2 理論模型

2.1 時(shí)域動(dòng)態(tài)分析模型

半潛式鉆井平臺(tái)及其錨泊系統(tǒng)總體運(yùn)動(dòng)方程為[20]

(1)

式(1)中:M、Ma分別為平臺(tái)質(zhì)量矩陣及附加質(zhì)量矩陣；C為阻尼矩陣；K為平臺(tái)系泊剛度矩陣；Fm、Ft、Fw分別表示靜態(tài)載荷(或平均載荷，包括推進(jìn)器推力)矩陣、低頻載荷矩陣及波頻載荷矩陣；x表示系統(tǒng)在t時(shí)刻的響應(yīng)。

平臺(tái)的波頻運(yùn)動(dòng)由RAO(幅值響應(yīng)算子)定義

(2)

式(2)中:X為平臺(tái)響應(yīng)(縱蕩、橫蕩、垂蕩3個(gè)自由度方向上的位移以及橫搖、縱搖、艏搖3個(gè)自由度方向上的轉(zhuǎn)角);R為RAO幅值;A為波浪幅值;ω為波浪頻率;φ為RAO相位;t為時(shí)間。

平臺(tái)所受風(fēng)力和海流力采用OCIMF公式計(jì)算

(3)

(4)

(5)

式(3)～(5)中:Fx、Fy分別為縱蕩、橫蕩方向受力；Mxy為繞垂向軸的艏搖力矩；Ax、Ay、Axy分別為縱蕩、橫蕩方向上受力面積及艏搖面積矩;Cx、Cy、Cxy分別為平臺(tái)縱蕩、橫蕩方向上受力系數(shù)及艏搖力矩系數(shù);ρ為海水或空氣密度;V為海流流速或風(fēng)速。

海流對(duì)錨鏈的作用力采用Morison方程計(jì)算，其拖曳力系數(shù)取2.4，慣性力系數(shù)取2.0。海床與觸地鏈之間的摩擦力采用庫(kù)倫摩擦計(jì)算，摩擦力系數(shù)取0.5[21]。

2.2 推進(jìn)器有效推力計(jì)算

平臺(tái)DP系統(tǒng)所提供的推力由8臺(tái)推進(jìn)器共同作用而組成，主要用于抵消穩(wěn)態(tài)荷載，其有效推力及力矩計(jì)算公式為

(6)

(7)

(8)

式(6)～(8)中:FTx、FTy、MT分別為縱蕩、橫蕩方向上的合推力及傾覆力矩；β為推進(jìn)器性能修正系數(shù)；Fi為推進(jìn)器系樁拉力；α為推力方向；n為推進(jìn)器數(shù)目；i為推進(jìn)器編號(hào)，i=1,2,3,…,8;l為推進(jìn)器與平臺(tái)穩(wěn)心之間的垂向距離。

2.3 分析方法及校核準(zhǔn)則

假設(shè)半潛式鉆井平臺(tái)錨地抗臺(tái)風(fēng)期間其錨泊系統(tǒng)及DP系統(tǒng)均完好無(wú)損，保持平臺(tái)艏向不變，時(shí)域動(dòng)態(tài)模擬過(guò)程中風(fēng)、浪、流同向，推進(jìn)器推力方向與之相反。

平臺(tái)抗臺(tái)風(fēng)能力最終由其錨泊系統(tǒng)的錨鏈張力安全因子FOS(Factor of Safety)、錨爪錨固能力FOS以及觸地鏈長(zhǎng)度共同確定。API RP 2SK[8]要求錨鏈張力FOS≥1.67、錨爪錨固能力FOS≥0.80，且工程中要求大抓力錨不允許承受垂向載荷，即認(rèn)為觸地鏈長(zhǎng)度須大于零。推進(jìn)器輔助錨泊系統(tǒng)抗臺(tái)風(fēng)能力校核準(zhǔn)則也與此一致[9]，低于極限值即認(rèn)為發(fā)生定位失效。另外，由于臺(tái)風(fēng)路徑復(fù)雜多變，可能發(fā)生順流、轉(zhuǎn)向、原地打轉(zhuǎn)停滯、擺動(dòng)、回旋跳躍等運(yùn)動(dòng)，無(wú)法根據(jù)臺(tái)風(fēng)來(lái)向布置平臺(tái)艏向，因此認(rèn)為平臺(tái)實(shí)際抵抗臺(tái)風(fēng)能力為其定位能力最弱方向的值。

3 錨地抗臺(tái)風(fēng)能力分析

3.1 不考慮推進(jìn)器輔助作用

不考慮DP系統(tǒng)，只有平臺(tái)錨泊系統(tǒng)單獨(dú)作用時(shí)，該半潛式鉆井平臺(tái)在不同環(huán)境載荷方向下的抵抗臺(tái)風(fēng)能力如圖5所示。由圖5a可知，該平臺(tái)錨泊系統(tǒng)錨鏈張力FOS在13級(jí)臺(tái)風(fēng)下部分方向已經(jīng)低于其極限值，即可認(rèn)為發(fā)生失效；而圖5b、c中顯示錨爪錨固能力FOS及觸地鏈長(zhǎng)度在13級(jí)臺(tái)風(fēng)下各方向均大于其極限值，超過(guò)14級(jí)臺(tái)風(fēng)時(shí)才部分發(fā)生失效。由于平臺(tái)的抗臺(tái)風(fēng)能力由錨泊系統(tǒng)最薄弱部分決定，因此認(rèn)為該錨泊配置下的平臺(tái)所能抵抗的最大臺(tái)風(fēng)等級(jí)不超過(guò)12級(jí)。

通過(guò)上述分析可知,該配置下的平臺(tái)錨泊系統(tǒng)最薄弱部分為錨鏈，在惡劣海況條件下平臺(tái)錨泊系統(tǒng)的錨鏈最先發(fā)生失效，因此推進(jìn)器輔助錨泊分析只需校核錨鏈張力FOS即可確定平臺(tái)綜合抵抗臺(tái)風(fēng)的能力。

圖5 某半潛式鉆井平臺(tái)在不同環(huán)境載荷方向下 抵抗臺(tái)風(fēng)的能力Fig .5 Anti-typhoon capacity of semi-submersible drilling platform in different environmental heading

3.2 考慮推進(jìn)器輔助作用

3.2.1 推進(jìn)器許用推力

通常認(rèn)為相對(duì)水深(水深與船體吃水之比)小于3時(shí)，須考慮淺水效應(yīng)的影響[22]。該處錨地相對(duì)水深為1.88，淺水效應(yīng)影響比較顯著，依據(jù)楊鹽生[23]所提出的修正公式，可以計(jì)算得出DP系統(tǒng)推進(jìn)器推力減額系數(shù)約為9%。

根據(jù)推進(jìn)器性能以及在各方向的效率，并結(jié)合錨地淺水效應(yīng)，最終計(jì)算得到DP系統(tǒng)在各方向上的許用推力如圖6所示，可見(jiàn)該配置下的DP系統(tǒng)在橫浪方向所能提供的推力最小，在稍微偏離迎浪方向所提供的推力最大，這主要是由于推進(jìn)器之間的相互干擾引起的。

圖6 某半潛式鉆井平臺(tái)DP系統(tǒng)在不同方向上的許用推力Fig .6 Available thrust of DP system under different directions of one semi-submersible drilling platform

3.2.2 最大推力下平臺(tái)抗臺(tái)風(fēng)能力

在TAM模式下，考慮不同環(huán)境載荷方向時(shí)對(duì)應(yīng)的最大許用推力，繪制平臺(tái)錨泊系統(tǒng)在不同風(fēng)力等級(jí)時(shí)其錨鏈張力FOS的變化如圖7所示。由圖7可知,在TAM模式下，平臺(tái)錨泊系統(tǒng)錨鏈張力FOS在16級(jí)臺(tái)風(fēng)時(shí)部分方向上已小于其極限值，即可認(rèn)為平臺(tái)錨泊系統(tǒng)錨鏈發(fā)生失效，因此該平臺(tái)在TAM模式下所能抵抗最大臺(tái)風(fēng)不超過(guò)15級(jí)。

圖7 某半潛式鉆井平臺(tái)在不同環(huán)境載荷方向下 抵抗臺(tái)風(fēng)能力(TAM)Fig .7 Anti-typhoon capacity of one semi-submersible drilling platform (TAM) in different environmental heading

平臺(tái)結(jié)構(gòu)以及錨泊、推進(jìn)器布置基本呈軸對(duì)稱結(jié)構(gòu)，且圖5及圖7也顯示平臺(tái)的抗臺(tái)風(fēng)能力在迎浪和橫浪方向上基本對(duì)稱，故選取典型環(huán)境載荷方向0°、30°、45°、60°及90°和相應(yīng)方向推進(jìn)器最大作用推力，分析有無(wú)TAM時(shí)錨鏈張力FOS及平臺(tái)偏移隨風(fēng)力等級(jí)變化情況，具體結(jié)果如圖8、9所示?？梢钥闯觯瑹o(wú)TAM作用時(shí)，隨著風(fēng)力從7級(jí)增至15級(jí)，在各環(huán)境載荷方向上平臺(tái)錨泊系統(tǒng)錨鏈張力FOS減小，平臺(tái)偏移增大。而考察DP系統(tǒng)輸出最大許用推力輔助定位時(shí)，為安全起見(jiàn)，從10級(jí)臺(tái)風(fēng)開(kāi)始啟動(dòng)DP系統(tǒng)，發(fā)現(xiàn)在較小風(fēng)力等級(jí)下錨鏈張力FOS隨風(fēng)力等級(jí)增大而增大，超過(guò)一定界限后又隨風(fēng)力等級(jí)增大而減小，但平臺(tái)偏移變化規(guī)律正好與之相反。分析認(rèn)為，這主要是由于在較小風(fēng)力等級(jí)下DP系統(tǒng)所輸出的輔助推力相對(duì)于環(huán)境載荷過(guò)大，從而出現(xiàn)過(guò)推現(xiàn)象。對(duì)比圖8可以發(fā)現(xiàn)，在風(fēng)力等級(jí)較小時(shí)(≤12級(jí))，錨泊系統(tǒng)即滿足平臺(tái)抗臺(tái)風(fēng)能力要求；而在10～15級(jí)臺(tái)風(fēng)中，TAM作用可以有效地改善平臺(tái)的抗臺(tái)風(fēng)性能。

圖8 有無(wú)推進(jìn)器輔助時(shí)某半潛式鉆井平臺(tái) 抵抗臺(tái)風(fēng)能力對(duì)比Fig .8 Anti-typhoon capacity of one semi-submersible drilling platform(TAM or none)

圖9 有無(wú)推進(jìn)器輔助時(shí)某半潛式鉆井平臺(tái)偏移對(duì)比Fig .9 One semi-submersible drilling platform (TAM or none) offset comparison in typhoon

3.2.3 推進(jìn)器輔助錨泊效果

根據(jù)平臺(tái)結(jié)構(gòu)及錨泊、推進(jìn)器布置，選取典型環(huán)境載荷方向0°、45°及90°和相應(yīng)方向推進(jìn)器最大許用推力，分析不同風(fēng)力等級(jí)下TAM輔助效果，結(jié)果如圖10所示。由圖10可知，除較小臺(tái)風(fēng)外，平臺(tái)抵抗臺(tái)風(fēng)能力均隨DP系統(tǒng)輸出輔助推力的增大而增大，并且不同等級(jí)臺(tái)風(fēng)所需的最小輔助推力不同。風(fēng)力等級(jí)較小時(shí)，TAM輔助效果顯著；而風(fēng)力等級(jí)越大，TAM輔助能力越弱，直至16級(jí)臺(tái)風(fēng)時(shí)超出平臺(tái)綜合抵抗能力，TAM輔助失效。 另外，圖11顯示了在不同環(huán)境載荷方向下相同大小的DP輔助推力對(duì)TAM輔助效果的影響(以14級(jí)臺(tái)風(fēng)為例)，盡管在橫浪方向上DP所能提供的最大許用推力相對(duì)其他方向上較小，但是在相同大小的DP輔助推力下，其TAM輔助效果要較其他方向顯著。

圖10 不同環(huán)境載荷方向下不同臺(tái)風(fēng)等級(jí)下某半潛式 鉆井平臺(tái)TAM效果Fig .10 Effect of TAM under different heading directions and different wind scale of one semi-submersible drilling platform

圖11 不同環(huán)境載荷方向下某半潛式鉆井平臺(tái)DP輔助 推力對(duì)TAM輔助效果的影響(以14級(jí)臺(tái)風(fēng)為例)Fig .11 One semi-submersible drilling platform with DP auriliary force influence on the TAM effect (force 14) in different environmental headings

3.3 平臺(tái)綜合抗臺(tái)風(fēng)能力

圖12為該平臺(tái)有無(wú)TAM輔助作用時(shí)在不同環(huán)境載荷方向上的綜合抗臺(tái)風(fēng)能力，這是根據(jù)平臺(tái)各方向最小抗臺(tái)風(fēng)定位能力定義的綜合抗臺(tái)風(fēng)能力?？梢钥闯觯瑹o(wú)TAM輔助時(shí)平臺(tái)在錨地最大抗臺(tái)風(fēng)能力不超過(guò)12級(jí)，而在TAM輔助時(shí)其綜合抗臺(tái)風(fēng)能力增至15級(jí)，這表明在TAM輔助作用下平臺(tái)錨地綜合抗臺(tái)風(fēng)能力有了顯著提高。

圖12 某半潛式鉆井平臺(tái)有無(wú)TAM輔助作用時(shí)在不同 載荷方向上的綜合抗臺(tái)風(fēng)能力Fig .12 Anti-typhoon capacity of one semi-submersible platform with TAM or not in different enuironment neadings

4 結(jié)論及建議

1) TAM工作模式可以有效改善半潛式鉆井平臺(tái)錨泊系統(tǒng)錨鏈?zhǔn)芰η闆r，大大提高平臺(tái)綜合抗臺(tái)風(fēng)能力。在該目標(biāo)平臺(tái)錨泊配置下考慮DP系統(tǒng)推進(jìn)器輔助作用時(shí)，其在錨地所能抵抗臺(tái)風(fēng)由最大12級(jí)提高至15級(jí)，平臺(tái)綜合抗臺(tái)風(fēng)能力顯著增加。

2) 選擇TAM工作模式時(shí)，須合理配置DP系統(tǒng)推力，以避免推力過(guò)小達(dá)不到平臺(tái)抗臺(tái)風(fēng)要求，或者推力過(guò)大造成不必要的燃料浪費(fèi)。

3) 本文TAM輔助分析過(guò)程只簡(jiǎn)單考慮了DP系統(tǒng)恒定推力作用，后續(xù)研究建議考慮DP系統(tǒng)與錨泊系統(tǒng)之間的耦合作用，同時(shí)考慮臺(tái)風(fēng)中風(fēng)、浪、流方向的多變性、DP系統(tǒng)穩(wěn)定性等多種危險(xiǎn)因素，從而更加符合實(shí)際情況。

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(編輯：呂歡歡)

Analysis of the anti-typhoon capacity for semi-submersible platforms with thruster assisted mooring in anchorages

YU Chenglong1SUN Qing1DONG Tiejun2WU Yitao1ZHOU Jianwei1LIU Junwei3

(1.COSLGeophysicalDivision,Tianjin300459,China; 2.COSLDrillingDivision,Zhanjiang,Guangdong524057,China; 3.ShenzhenCOSLDeepwaterTechnologyCo.Ltd.,Shenzhen,Guangdong518067,China)

Based on mooring analysis with a simple mean load reduction method and considering the influence of thruster performance in DP (dynamic positioning) systems, a platform-mooring coupled dynamic response model was established for the specific scenario-typhoon loading of semi-submersible platforms in the typical environmental conditions in outer anchorages of South China Sea. The mooring status of semi-submersible platforms with and without thruster assistance in shallow waters with extreme weather conditions were analyzed, and furthermore, the anti-typhoon capability was evaluated based on API RP 2SK requirements. It was found that the TAM(thruster assisted mooring) could improve the mooring line tension effectively and enhance the anti-typhoon capacity of platforms significantly. The methods proposed here and some conclusions can provide a reference for the anti-typhoon design and operation of floating structures with both a mooring system and a DP system.

semi-submersible platform; thruster assisted mooring; outer anchorage of South China Sea; anti-typhoon capacity; mooring analysis; mean load reduction method

余承龍，男，工程師，2014年畢業(yè)于中國(guó)石油大學(xué)(華東)船舶與海洋結(jié)構(gòu)物設(shè)計(jì)制造專業(yè)，獲碩士學(xué)位，現(xiàn)從事海洋結(jié)構(gòu)物安全分析與評(píng)價(jià)工作。地址：天津市濱海新區(qū)塘沽海洋高新區(qū)海川路1581號(hào)(郵編:300459)。E-mail:yuchl9@cosl.com.cn。

1673-1506(2017)03-0131-08

10.11935/j.issn.1673-1506.2017.03.021

TH137

A

2016-12-12 改回日期：2017-02-10

余承龍,孫青,董鐵軍，等.推進(jìn)器輔助錨泊模式下半潛式平臺(tái)錨地抗臺(tái)風(fēng)能力分析[J].中國(guó)海上油氣，2017,29(3)：131-138.

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