李守法， 劉文博

上海電氣富士電機電氣技術(shù)有限公司 上海 200070

1 課題背景

現(xiàn)代電力系統(tǒng)中用電負(fù)荷結(jié)構(gòu)發(fā)生了較大變化，一方面，非線性不平衡負(fù)荷等影響電能質(zhì)量問題的因素不斷增加，對供電電能質(zhì)量造成嚴(yán)重的干擾和污染；另一方面，大量基于計算機系統(tǒng)的控制設(shè)備和電子裝置投入使用，這些裝置對電能質(zhì)量及供電可靠性的要求越來越高。電能質(zhì)量問題對電網(wǎng)和配電系統(tǒng)造成的直接危害和對人類生產(chǎn)生活造成的損失也越來越大。諧波治理是電能質(zhì)量的重要問題,諧波主要危害表現(xiàn)在以下方面[1-4]。

(1) 使公用電網(wǎng)中的元件產(chǎn)生附加的諧波損耗，降低了發(fā)電、輸電及用電設(shè)備的效率，不利于節(jié)能降耗。

(2) 諧波使電氣設(shè)備產(chǎn)生機械振動、噪聲與過電壓，使變壓器局部嚴(yán)重過熱，影響各種電氣設(shè)備的正常工作，大大增加了維護費用，造成大量的重復(fù)投資。

(3) 諧波問題導(dǎo)致無功補償裝置無法正常投運，從而使功率因數(shù)降低，增加企業(yè)運營成本。

(4) 傳統(tǒng)的諧波治理裝置存在自身無法克服的缺陷，且易加劇諧波影響，增加電能損耗。

有源濾波器(APF)在歐美國家已得到了廣泛應(yīng)用。在我國，電氣化鐵道及城市軌道交通、電力等行業(yè)，以及辦公大樓、住宅小區(qū)、計算中心等市政工程都對APF有應(yīng)用需求。

采用APF是目前治理諧波的主要手段。與無源濾波器相比，APF響應(yīng)快，能夠做到對變化的諧波電流動態(tài)跟蹤補償，也可抑制閃變和補償無功，補償方式靈活。國內(nèi)專家學(xué)者對APF的算法和控制策略已進行了較為深入研究[5-10]。

筆者提出的三電平模塊化APF具有設(shè)計成本低、裝置體積小、運行可靠性高等特點。這一APF嘗試采用電路板和銅螺柱相結(jié)合的方法取代功率電纜，使裝置模塊化設(shè)計成為現(xiàn)實，產(chǎn)業(yè)化前景廣闊，社會與經(jīng)濟效益將十分可觀。

2 拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

筆者采用的中點鉗位型三電平APF裝置主電路如圖1所示，采用三相四線制模式，主要包括連接電抗、濾波電抗、阻容濾波回路及電子變換部分。電子變換部分為三電平脈寬調(diào)制(PWM)逆變器結(jié)構(gòu)，分別用T1_B、T2_B、T3_B、T4_B、D1_B、D2_B、D3_B、D4_B、D5_B、D6_B表示B相絕緣柵雙極晶體管(IGBT)和二極管的位號。與普通二電平PWM逆變器相比，三電平PWM逆變器輸出相電壓電平數(shù)由2個增加到3個，電平幅值由整個直流母線電壓降低為直流母線電壓的1/2，輸出電壓變化率dv/dt也相應(yīng)降低。在相同的開關(guān)頻率下，采用三電平結(jié)構(gòu)還可使輸出波形有較大改善。

圖1 三電平APF主電路

3 模塊化三電平APF設(shè)計

3.1 模塊化三電平APF樣機

模塊化設(shè)計基于產(chǎn)品小型化、低成本、可靠性高等需求因素。模塊的通用性好，便于生產(chǎn)和維護。圖2為一臺60A、380V模塊化三電平APF樣機，其特點主要表現(xiàn)在以下3點。

圖2 模塊化三電平APF樣機

(1) 一體化設(shè)計，硬件、電氣、結(jié)構(gòu)等多方面密切配合，各方面相互完全依賴。

(2) 工業(yè)化水平高，內(nèi)部接線簡潔，只有兩組扁平電纜和一組連接線。驅(qū)動板直接與直流連接板焊接在一起，省去板卡之間的大量連線，避免接線錯誤及接觸不良的問題，裝配效率高。

(3) 采用電路板完成主回路的電氣連接，取代大電流電纜，使產(chǎn)品尺寸大幅縮減?；芈分械碾娏﹄娙?、電流霍爾元件和繼電器焊接在高壓、大電流功率板上是新的突破。

3.2 功率板

樣機中除控制板、驅(qū)動板之外的三種板卡，按功能分為電抗板、直流板、交流板，其設(shè)計都需要滿足大電流和高電壓的要求，均稱為功率板。三種板卡之間的連接通過若干銅螺柱和一根銅排實現(xiàn)。

直流板是功率板卡中較為復(fù)雜的一種板卡，設(shè)計時需要考慮的問題較多。由于直流板涉及儲能電容器、IGBT模塊、泄放電阻、吸收電容、風(fēng)機電源轉(zhuǎn)接及IGBT驅(qū)動板等強弱電綜合布局，布板難度較大，存在較大的設(shè)計風(fēng)險。

驅(qū)動脈沖信號經(jīng)過一次電到達各驅(qū)動板受到干擾程度的大小沒有現(xiàn)成經(jīng)驗可參考，如果干擾影響到驅(qū)動信號，將會使設(shè)備無法正常運行。板卡設(shè)計時優(yōu)先考慮驅(qū)動信號的布局，通過對驅(qū)動信號線、電源、地網(wǎng)絡(luò)的處理，使一次電對驅(qū)動信號的影響降到最小。

板卡工作中需要通過大電流，發(fā)熱是不可避免的，而印制電路板對溫升有嚴(yán)格要求。加大覆銅面積是有效解決發(fā)熱的一種措施。由于板卡尺寸已經(jīng)確定，并考慮一次電的爬電距離，加大覆銅面積只可能在有限的空間內(nèi)完成。板卡設(shè)計時采用如下措施： 首先使功率電流通過板卡的頂層和底層，信號線布局在內(nèi)層；其次在滿足爬電距離的前提下，盡可能增大覆銅面積；再次多采用過孔將板卡內(nèi)層的熱量導(dǎo)出；最后印制電路板制板時采用添加銅厚的方式降低電流密度。圖3為直流板實物圖。

圖3 直流板實物圖

4 試驗結(jié)果與分析

4.1 驅(qū)動信號及保護測試波形

樣機采用英飛凌F3L150R07W2E3_B11/650V三電平IGBT模塊，下面給出試驗結(jié)果。

測試時以B相為例，在測試模式下，4只IGBT的驅(qū)動波形如圖4所示。

圖4 B相IGBT驅(qū)動信號波形

由圖4可以看出，IGBT導(dǎo)通時驅(qū)動電平為+15V，關(guān)斷時為-8V。驅(qū)動波形的電平邏輯完全符合設(shè)計要求。圖5為B相IGBT故障時輸出的信號波形，低電平有效，1.2s后自動復(fù)位，符合設(shè)計要求。A相、C相的波形不再給出。

圖5 IGBT故障信號波形

4.2 關(guān)斷過電壓試驗結(jié)果

關(guān)斷過電壓測試換流器在關(guān)斷過電流時各功率半導(dǎo)體器件(包括IGBT、續(xù)流二極管和鉗位二極管)上產(chǎn)生的電壓尖峰，通過關(guān)斷過電壓測試，可確定三電平IGBT的主回路和緩沖吸收電容選型是否合理?；谥悬c鉗位三電平APF拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)特點，內(nèi)管IGBT和續(xù)流二極管的關(guān)斷過電壓高于外管，限于篇幅，僅給出B相T3_B管及對應(yīng)的續(xù)流二極管D3_B和鉗位二極管D6_B關(guān)斷過電壓波形。

圖6中藍色為電壓波形，紅色為電流波形。由圖6可以看出，3只管子的最大關(guān)斷過電壓為 576V，在選用的IGBT使用范圍之內(nèi)，驗證了裝置主回路參數(shù)設(shè)計的合理性。

圖6 關(guān)斷過電壓測試波形

4.3 溫升試驗結(jié)果

溫升是電力電子裝置設(shè)計時必須考慮的問題，會直接影響裝置運行的可靠性及壽命。銅螺柱和放電電阻直接與電路板連接，這些關(guān)鍵區(qū)域的溫升直接影響電路板的運行環(huán)境。用熱成像儀對這些區(qū)域進行實測，銅螺柱表面溫度如圖7所示，環(huán)境溫度為17℃。穩(wěn)定后測得的銅螺柱最高溫度為44℃，溫升為27K；放電電阻最高溫度為50℃，溫升為33K。

圖7 銅螺柱表面溫度測試結(jié)果

4.4 APF全響應(yīng)時間

分別采用無功開環(huán)和無功閉環(huán)對APF的全響應(yīng)時間進行測試，無功開環(huán)采用瞬時無功功率算法，無功閉環(huán)采用快速傅里葉算法。試驗結(jié)果如圖8所示，無功開環(huán)響應(yīng)時間為6.35ms，無功閉環(huán)響應(yīng)時間為43.95ms，無功閉環(huán)的穩(wěn)態(tài)補償效果更好。

5 結(jié)論

(1) 提出了基于模塊化設(shè)計的三電平APF，并成功研制了一臺60A、380V模塊化三電平APF，已進入產(chǎn)品生產(chǎn)實施階段。

(2) 解決了傳統(tǒng)諧波治理裝置存在的問題和不足，大大縮小了產(chǎn)品體積，降低產(chǎn)品成本；產(chǎn)品可靠性高，補償效果好，響應(yīng)時間極快；產(chǎn)品工業(yè)化程度高，便于維護和廣泛推廣，產(chǎn)業(yè)化前景廣闊，社會與經(jīng)濟效益可觀。

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