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        自然及強制飽和煤樣的力學特征試驗研究*

        2017-04-16 02:24:12楊偉杰李東印劉文超
        中國安全生產(chǎn)科學技術 2017年11期
        關鍵詞:煤巖波速單軸

        楊偉杰,王 文,2,3,李東印,3,王 杰,劉文超

        (1.河南理工大學,能源科學與工程學院,河南 焦作 454003;2. 山西煤炭進出口集團有限公司, 山西 太原 030006 3.煤炭安全生產(chǎn)河南省協(xié)同創(chuàng)新中心,河南 焦作 454003)

        0 引 言

        煤巖材料在受水浸泡的條件下,礦物組成與微細觀結(jié)構發(fā)生改變,出現(xiàn)新的孔隙和裂隙,使煤巖孔隙率變大,而飽水煤巖可以最大程度的引起其物理力學性能的劣化。因此許多學者對飽水煤巖進行了大量的研究。熊德國等[1]利用新安礦煤層頂板3種沉積巖對自然和飽和試樣進行巴西劈裂、單軸壓縮、三軸壓縮試驗,表明飽水對泥巖的強度和變形特征的影響較為明顯,飽水試樣峰值強度對圍壓的敏感度要大于自然試樣。Zhou Z L[2]等通過對不同含水砂巖進行壓縮和拉伸試驗研究,飽和試樣在干燥過程中可以恢復自身力學性能,含水量相同的試樣在飽和和干燥過程中,所受的抗拉強度不同,與水分的分布有關。張輝等[3]對自然和飽水煤樣進行巴西劈裂試驗,并分析了飽水對劈裂強度和能量的影響;于巖斌等[4]利用MTS電液伺服巖石試驗系統(tǒng)對煤巖試件進行了飽水與自然2種狀態(tài)下的單軸壓縮與拉伸試驗,結(jié)果發(fā)現(xiàn),飽水煤樣單軸抗壓、抗拉強度均有所降低,軸向應變增大;劉玉春等[5]利用自行設計的微震全波形綜合監(jiān)測試驗系統(tǒng)對干燥煤巖和含水煤巖變形破裂過程微震信號的變化規(guī)律進行研究。結(jié)果表明,飽和含水煤巖的峰值強度和煤巖沖擊傾向性比自然干燥煤巖都低,且微震信號事件數(shù)和信號強度都降低;蘇承東等[6]對千秋煤礦2#煤層自然與飽水7~28 d處理后煤樣,在 RMT-150B 伺服試驗機上進行了沖擊傾向性指標測定,分析了飽水時間對煤的力學性質(zhì)與沖擊傾向性指標的影響;王文等[7]利用改進SHPB和RMT-150試驗系統(tǒng)對義馬礦區(qū)二1煤樣進行動靜組合加載、靜載對比試驗,分析不同自然飽水煤樣在動靜組合加載下的力學性質(zhì)。

        上述學者均研究了飽水煤樣的力學性質(zhì)[1-10],文獻[7-8]也只是研究了自然飽和試樣,制作自然飽和煤樣的方法均是將煤樣放在水中自然浸泡直至質(zhì)量不變即認為完全飽和。雖然該方法被廣泛使用,但是忽視了實際工程條件,煤樣均是處在應力狀態(tài)下的,自然飽和并不能達到工程應用的狀態(tài),如高壓注水等,因此研究應力狀態(tài)下的含水煤樣,即強制飽和煤樣具有重要意義。

        針對該問題,筆者自行設計研制煤樣強制飽和裝置,該裝置能夠使煤樣在真空及高水壓雙重狀態(tài)下進行強制吸水達到飽和,此為煤樣強制飽和狀態(tài)。使得煤樣在浸泡時的吸水狀態(tài)大致接近實際工程應用的狀態(tài),對試驗結(jié)果有較大的修正,其能夠模擬煤樣真實受力狀況下的浸泡吸水。不同含水狀態(tài)導致煤樣的力學性質(zhì)發(fā)生改變。因此分析不同飽和狀態(tài)對煤體的力學性質(zhì)影響,對真實反映煤層注水后煤體力學性質(zhì)的變化以及工作面支撐壓力的變化具有重要的指導意義。

        1 實驗設備及試樣飽水方法

        煤樣取自沁水煤田3號煤層工作面煤壁處,加工煤樣為Φ50 mm×50 mm的圓柱體,煤樣兩端磨削后不平行度小于0.05 mm,剔除有明顯缺陷的煤樣。試樣A為自然飽和煤樣共12個,序號為A(2,3,4,7,8,9,13,14,15,17,18,19),試樣B為強制飽和煤樣共12個,序號為B組(4,5,6,7,8,11,12,15,16,17,18,20)。將A組放入盆中,向盆中倒入水至試件的1/4處,每隔2 h注1次水,直至液面高出試件20~30 mm為止;每隔24 h稱重1次,直到前后2次稱重差不超過0.01 g為止。保持到7 d以后,質(zhì)量不再發(fā)生變化達到自然飽和狀態(tài)。

        根據(jù)試驗設計并加工B組煤樣。強制飽和裝置如圖1,裝置一次可放入6個煤樣,首先將煤樣固定在密封罐內(nèi)試件架上,密封蓋通過密封墊圈進行密封;啟動真空泵抽真空1 h后通過水箱向密封罐內(nèi)注入清水,啟動增壓系統(tǒng)打開球閥b關閉球閥a,c,再向密封罐注水過程中增壓,至壓力達到5 MPa時增壓結(jié)束,浸泡4 h,試驗結(jié)束,取出煤樣。

        試驗采用RMT-150B型電液伺服巖石力學試驗系統(tǒng)進行常規(guī)單軸和三軸壓縮試驗,采用位移控制,軸向加載速率為0.002 mm/s,圍壓加載速率0.1 MPa/s,圍壓控制在5~15 MPa。

        1.環(huán)狀手輪;2.試樣飽和罐;3.試樣;4.試件架;5.真空泵; 6.水壓泵;7.廢水回流裝置;8.球閥。圖1 強制飽和裝置Fig.1 Forced saturation device

        2 試驗結(jié)果分析

        2.1 煤樣吸水特征及波速變化

        B組煤樣相對A組煤樣吸水率提高1.95%。煤樣在負壓作用下使煤的裂隙更為貫通,且把瓦斯等氣體抽出,抽真空促使煤樣內(nèi)部孔、裂隙打開,壓力水通過原生連通裂隙通道進入煤體,并克服煤體內(nèi)部阻力,不斷壓裂貫通封閉狀態(tài)的煤樣孔隙,因此該裝置能在短時間內(nèi)提高煤樣的吸水率。

        采用UTA-2001A型超聲檢測儀對2組煤樣進行波速測試:A組煤樣浸泡前平均值1 498 m/s,浸泡后平均值1 622 m/s;B組煤樣飽水前波速平均值1 397 m/s,飽水后波速平均值2 120 m/s;2組煤樣在吸水后,波速均有所提高。A組煤樣吸水前后波速絕對變化量124 m/s;B組煤樣飽水前后波速絕對變化量723 m/s;A組煤樣吸水前后波速變化不大,研究表明,同種煤樣在干燥和自然飽和狀態(tài)下,波速相差較小。B組煤樣吸水前后波速變化較大,強制飽和煤樣飽水前后波速變化量高于自然飽和煤樣5倍。其原因是孔隙中充滿水,煤樣的孔隙率相對降低,增加煤樣的密實程度,超聲波發(fā)生繞射的次數(shù)也相對減少,傳播時間變短,波速較高。

        2.2 單軸壓縮試驗結(jié)果分析

        表1給出了煤樣單軸壓縮物理參數(shù),圖2給出了自然與強制飽和煤樣的單軸壓縮應力-應變曲線,單軸壓縮時強制飽和煤樣相對自然飽和峰值強度有明顯的軟化作用,強制飽和煤樣的抗壓強度較低,相對自然飽和煤樣降低7.61 MPa,降幅為54.83%。一是5 MPa的水壓促使煤樣強制吸水,水對煤樣中礦物軟化、溶蝕、風化等作用,使煤樣單軸抗壓強度降低;二是水壓力對煤樣有一定的壓擠作用,原有裂隙的貫通、新生裂紋的擴展,使煤樣強度降低。強制飽和煤樣彈性模量相對自然飽和煤樣降低了2.21 GPa,降幅81%,表明強制飽水使煤樣的抵抗變形的能力大大降低;強制飽和煤樣泊松比相對自然飽和煤樣提高1.19,增幅65%,表明強制吸水后煤樣橫向變形更加敏感,體積擴容更加顯著,塑性更好。

        從圖2可以看出,2組煤樣的應力-應變曲線大致相似,可分為壓密階段、彈性階段、屈服階段、破壞階段。加載初期,隨著軸向應力的增加曲線均向上凹,但2組曲線初期上凹幅度不一致。自然飽和煤樣曲線上凹劇烈,原因是煤樣內(nèi)的微裂隙在外力作用下發(fā)生閉合所致。強制飽和煤樣曲線上凹平緩,原因是強制飽和煤樣內(nèi)部裂隙幾乎被水充滿,均質(zhì)性和密實度都優(yōu)于自然飽和煤樣。彈性階段自然飽和煤樣曲線斜率高,持續(xù)時間短,強制飽和煤樣曲線斜率低,持續(xù)時間長。在屈服階段自然飽和煤樣達到最大承載能力的平均時間為240×103ms,強制飽和煤樣達到最大承載能力的平均時間為373×103ms,相比強制飽和煤樣延長了133×103ms破壞時間,降低了最大承載能力,減緩了煤樣彈性勢能的突然釋放??偟膩砜?,自然與強制飽和煤樣相比,強制飽和煤樣應力-應變曲線變得平緩,應變增大,應力變小,塑性增加,脆性減小,發(fā)生失穩(wěn)破壞的可能性降低。

        目前電子存證還有幾個問題需要解決:(1)存證過程中自動化程度不高;(2)存證過程中電子數(shù)據(jù)存證風險較大;(3)第三方機構法律處理流程繁瑣;(4)電子數(shù)據(jù)安全缺失;(5)雙方信任缺失。

        圖2 煤樣單軸壓縮應力-應變曲線Fig.2 Stress-strain curve of coal sample under uniaxial compression

        表1 煤樣單軸壓縮物理參數(shù)Table 1 Physical parameters of coal sample under uniaxial compression

        2.3 三軸壓縮試驗結(jié)果分析

        表2給出了自然飽和與強制飽和煤樣三軸壓縮均值試驗結(jié)果。煤樣均質(zhì)性差、離散性高。每種含水狀態(tài)與圍壓5,10,15 MPa各重復3個煤樣。圖3,4中給出了自然與強制飽和煤樣全應力-應變曲線??梢钥闯觯翰煌査簶拥膲好茈A段區(qū)別較大,自然飽和煤樣依然是因外力施加裂隙閉合,導致曲線呈上凹趨勢,而強制飽和煤樣壓密階段曲線呈斜“Z”形直接過渡到彈性階段,不再出現(xiàn)上凹的趨勢,近似直線表現(xiàn)出短暫的彈性階段。認為強制飽和煤樣在圍壓作用下內(nèi)部孔、裂隙被水充滿,軸向應力克服孔隙水壓的過程,該過程認為是可逆的。強制飽和煤樣的彈性階段變短,屈服階段明顯變長,屈服強度降低,塑性增加。因壓力水對煤樣內(nèi)部材料的軟化作用更加明顯,在圍壓作用下內(nèi)部材料相對自然飽和煤樣較快達到承載極限而屈服弱化。2種不同飽水煤樣峰后差異也較大,自然飽和煤樣峰后跌落速度相對強制飽和煤樣較快,但仍然具有一定的塑性特征,而強制飽和煤樣峰后幾乎不出現(xiàn)曲線跌落的現(xiàn)象,直接進入殘余強度階段,塑性特征更加明顯。

        圖3 自然飽和狀態(tài)三軸壓縮應力-應變曲線Fig.3 Stress-strain curves of three axis compression in natural saturated state

        圖4 強制飽和狀態(tài)三軸壓縮應力-應變曲線Fig.4 Stress-strain curve of three axis compression in forced saturated state

        隨著圍壓增加2種飽水煤樣峰值強度明顯增大,圍壓的增加降低煤樣的離散程度,提高均質(zhì)程度,加載過程強制飽和煤樣的力學劣化性質(zhì)逐漸明顯,表現(xiàn)在不同圍壓下,自然飽和煤樣平均峰值強度均高于強制飽和煤樣,強制飽和煤樣的峰值強度平均降低19.5 MPa,降幅31.18%。根據(jù)Coulomb強度準則:

        σs=Q+Kσ3

        (1)

        式中:Q,K均為材料強度參數(shù)。其與內(nèi)摩擦角和內(nèi)聚力的關系為:

        (2)

        (3)

        對表2三軸峰值強度與圍壓進行線性回歸,再按(2)、(3)式進行計算,得出自然飽和煤樣的內(nèi)聚力為9.26 MPa,強制飽和煤樣的內(nèi)聚力降低為7.69 MPa,降低幅度為17%。

        蘇承東、熊德國等[1,11]表明:飽水對材料之間的摩擦特征幾乎沒有影響。圍壓影響系數(shù)K基本相同,內(nèi)摩擦角能夠表征材料的力學性質(zhì)。而試驗發(fā)現(xiàn)強制飽和煤樣K值為2.08,自然飽和煤樣K值為3.04,摩擦因數(shù)發(fā)生了明顯變化,分析其原因:一是因以往并未使用強制飽和的方法,均是自然浸泡,與本試驗有著較大的區(qū)別,所以試驗結(jié)果兩者并不矛盾;二是圍壓增加也會增加在垂直破裂面上的分力,進而增大摩擦力,而強制飽和煤樣由于水充分進入孔、裂隙,使微裂隙貫通,接觸面沒有那么粗糙,相對自然飽和煤樣減小了摩擦;三是強制飽和煤樣是在真空環(huán)境與5 MPa的水壓力雙重作用下完成的,隨著裝置內(nèi)密閉空間壓力的增大,溫度也有所升高,煤樣的內(nèi)摩擦角減小;四是水分強制進入會使煤樣的孔隙增大,顆粒間距增大,咬合摩擦角減小,主要發(fā)生滑動摩擦,自然飽和煤樣因含水分較少,主要發(fā)生咬合摩擦以及顆粒磨碎重組,摩擦力得到充分發(fā)揮,內(nèi)摩擦角也相對較大。綜上所述,因試驗方法的不同,強制飽和煤樣強制吸水的特殊性質(zhì),導致強制飽和煤樣的K值相對自然飽和煤樣降低了。

        表2 自然飽和與強制飽和煤樣三軸壓縮均值試驗結(jié)果Table 2 Peseudo-triaxiall compression test results of coal samples under natural saturation and forced saturation

        2.4 飽水煤樣強度特征規(guī)律分析

        不同飽水狀態(tài)下的煤樣強度滿足Mohr-Coulomb準則[12-14],公式為:

        τ=c+σtanφ

        (4)

        公式(4)是干燥狀態(tài)的抗剪強度公式,當存在孔隙水壓力(uw)時,法向總應力(σ)可分解為2部分,即σ-uw和uw。強度將由2部分組成,一部分為無孔隙壓力條件下產(chǎn)生的,認為是完全干燥狀態(tài)下,仍用公式(4)表示,另一部分由孔隙水壓力的作用產(chǎn)生,當煤樣孔隙被水完全充滿時存在靜水壓力αp,有效應力表達式為σ′=σ-αp,將此式帶入煤巖體破壞準則Mohr-Coulomb公式:

        τ=C+(σ-αp)tanφ

        (5)

        式中:α為等效孔隙壓力系數(shù),取決于煤樣的孔隙、裂隙的發(fā)育程度,0≤α≤1。p為孔隙水壓力,MPa。C為煤體黏聚力,MPa。式(5)可寫成τ=Cw+σtanφ,式中:Cw為孔隙水壓力作用下的黏聚力。

        Cw=C-ptanφ

        (6)

        無孔隙水壓時根據(jù)Mohr-Coulomb包絡線公式:

        σ1=ζσ3+σc

        (7)

        式中:σc為抗壓強度值,按2ccosφ/(1-sinφ)求得。ζ為強度線的斜率,按(1+sinφ)/(1-sinφ)求得。可寫成:

        (8)

        有孔隙水壓時式(7)可寫成:

        σ1p-αp=ζ(σ3-αp)+σw

        (9)

        (10)

        整理公式(10)可得:

        (11)

        由(8)、(10)、(11)公式可得:因孔隙水壓引起的抗壓強度降低,降低值為:

        (12)

        以上的推論可知,相對于干燥狀態(tài)的煤樣,根據(jù)公式(6)、(12)有水壓時煤樣黏聚力相對減少αptanφ,抗壓強度降低[2αpcosφ+αp(1+sinφ)]/(1-sinφ)。

        自然飽和煤樣吸水率較低,可忽略水壓的影響,且必定小于強制飽和煤樣的孔隙水壓,干燥煤樣的孔隙水壓為0,忽略內(nèi)摩擦角的變化,由(6)、(12)可知孔隙水壓與黏聚力、抗壓強度大致呈負相關。綜上所述,理論推導與試驗結(jié)果一致。強制飽和煤樣的黏聚力小于自然飽和煤樣,強制飽和煤樣的抗壓強度低于自然飽和煤樣。

        3 結(jié) 論

        1)自行設計及研制煤樣強制飽和裝置,解決吸水能力弱的問題,煤樣吸水率平均可達4.1%,相對自然飽和煤樣在短時間內(nèi)吸水率提高了1.95%。

        2)對煤樣飽水前后的波速試驗進行測試分析,得出A組煤樣吸水后波速提高124 m/s,B組煤樣飽水后提高723 m/s。強制飽和煤樣飽水前后波速變化量高于自然飽和煤樣5倍,表明煤樣強制飽和前后波速變化明顯,強制吸水后波速增加51.75%

        3)強制飽和煤樣單軸抗壓強度相對于自然飽和煤樣降低7.61 MPa,降幅為54.83%,自然與強制飽和煤樣相比,強制飽和煤樣應力-應變曲線平緩,峰值應變增大,抗壓強度變小,從而塑性增加,脆性減小,發(fā)生失穩(wěn)破壞的可能性降低。

        4)三軸壓縮時,不同圍壓下強制飽和煤樣的峰值強度平均降低19.5 MPa,降幅31.18%,因強制飽和煤樣吸水量相對自然飽和煤樣吸水量大,導致強制飽和煤樣K值降低;基于Mohr-Coulomb準則及有效應力原理,推導出孔隙水壓與黏聚力、抗壓強度呈負相關,表明強制飽和煤樣的黏聚力與抗壓強度均低于自然飽和煤樣,這與試驗結(jié)果一致。

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